欢迎登录材料期刊网

材料期刊网

高级检索

采用热模拟、力学性能测试和材料显微分析等试验技术,对X80管线钢在临界区加速冷却工艺下的组织性能变化规律进行了研究.结果表明,通过临界区加速冷却,X80管线钢可获得贝氏体+铁素体(B+F)双相组织.随着始冷温度的上升,试验钢的贝氏体含量增加,铁索体含量降低,导致屈服强度增高,塑性降低.当始冷温度为840℃时,显微组织以细小、多位向分布的贝氏体为主,辅以高密度位错的多边形铁素体.这种(B+F)双相组织使得试验钢的屈强比为0.80、均匀伸长率为10.0%、形变强化指数为0.12,满足了大变形管线钢的技术要求.

参考文献

[1] 王国栋.新一代TMCP技术的发展[J].轧钢,2012(01):1-8.
[2] 高惠临.管线钢与管线钢管[M].北京:中国石化出版社,2012
[3] 李鹤林.油气管道基于应变的设计及抗大变形管线钢的开发与利用[J].石油科技论坛,2008(02):19-25.
[4] Militzer M;Pandi R;Hawbolt E B.Materials solutions' 97 on accelerated cooling/direct quenching of steels[M].OH:ASM,Mater Park,1997
[5] Nobuyuki I;Mitssuhiro O;Kondo J.Design concept and production of high deformability linepipe[A].Calgary,2006
[6] Kirkaldy J S;Thomson B A;Barganis E.Harden ability concepts with applications to steel[M].Warrendale,PA:TMS-AIME,1978
[7] Nobuyuki I;Mitssuhiro O;Kondo J.Material development and strain capacity of grade X100 high strain linepipe[A].Calgary,2008
[8] Mitssuhiro O;Toyohisa S;Nobuyuki I.Development of high strength linepipe with excellent deformability[A].Halkidiki,2005
[9] Nobuyuki I;Mitssuhiro O;Junji S.Development of ultra-high strength linepipes with dual-phases microstructure for high strain application[A].San Diego,2007
[10] Hara T;Shinohara Y;Terada Y.Development of high-deformable high-strength line pipe suitable for strainbased design[A].Oostende,2009
[11] Salehi AR;Serajzadeh S;Taheri AK .A study on the microstructural changes in hot rolling of dual-phase steels[J].Journal of Materials Science,2006(7):1917-1925.
[12] 王克鲁,鲁世强,李鑫,郑海忠,董显娟,杨化娟.冷却制度对700MPa级低碳贝氏体钢组织与性能的影响[J].材料热处理学报,2008(05):76-80.
[13] Liu Dongyu;Fang Hongsheng;Bai Bingzhe et al.Strength and toughness of a carbide free bainite/marteisite steel[J].Chinese J Mechan Eng,2003,39(8):27.
[14] 冯耀荣;高惠临;霍春勇.管线钢显微组织的分析与鉴别[M].西安:陕西科学技术出版社,2008
[15] 于庆波,孙莹,倪宏昕,张凯锋.不同类型的贝氏体组织对低碳钢力学性能的影响[J].机械工程学报,2009(12):284-288.
[16] 聂文金,尚成嘉,关海龙,张晓兵,陈少慧.铁素体/贝氏体(F/B)双相钢组织调控及其抗变形行为分析[J].金属学报,2012(03):298-306.
上一张 下一张
上一张 下一张
计量
  • 下载量()
  • 访问量()
文章评分
  • 您的评分:
  • 1
    0%
  • 2
    0%
  • 3
    0%
  • 4
    0%
  • 5
    0%