张卫方
,
高威
,
赵爱国
,
陶春虎
机械工程材料
doi:10.3969/j.issn.1000-3738.2003.09.016
对定向凝固合金叶片的断裂故障进行了分析,在断口观察与金相组织分析的基础上,对叶片的失效模式与失效原因进行了研究,并提出了预防该类故障发生的措施.结果表明,定向凝固合金叶片的断裂是由表面再结晶而导致的疲劳断裂失效.叶片表面的再结晶在叶片使用之前就已存在,是由于固溶热处理前叶片的表面存在塑性变形,在固溶热处理过程中形成的.
关键词:
定向凝固合金
,
叶片
,
再结晶
,
疲劳断裂
,
失效分析
张卫方
,
李运菊
,
赵爱国
,
陶春虎
,
孙传棋
航空材料学报
doi:10.3969/j.issn.1005-5053.2003.z1.028
对定向凝固合金叶片的裂纹与断裂进行了综合分析,对其失效模式与失效原因进行了研究.研究结果表明,定向凝固合金叶片的裂纹与断裂为同一失效模式,均为叶片表面的再结晶而导致的疲劳失效.叶片表面的再结晶在叶片使用之前就已存在,是由于固溶热处理前叶片的表面存在塑性变形,在固溶热处理过程中形成的.
关键词:
定向凝固合金
,
叶片
,
再结晶
,
疲劳失效
王运会
,
黄春平
,
陈文亮
,
梁养民
,
柯黎明
机械工程材料
用搅拌摩擦焊技术焊接了航空发动机铝合金叶片本体与镶条,分析了不同工艺参数对焊缝成形的影响.结果表明:采用搅拌摩擦焊技术能够很好地实现铝合金叶片本体与镶条的锁底结构单面和双面连接,并且焊后镶条前端凸台的变形较小；搅拌头的旋转速度越高,焊缝上部越易产生孔洞型缺陷,搅拌头的旋转速度越低,焊后镶条前端凸台的变形越大；焊接速度越快,焊缝上部越易出现孔洞缺陷,焊缝底部越易产生隧道孔缺陷,并且焊后镶条前端凸台的变形也相对较大；搅拌头的旋转速度为1000 r·min-1,焊接速度为100 mm· min-1时能够获得无缺陷的铝合金叶片本体与镶条锁底连接接头,并且焊后镶条前端凸台的变形最小.
关键词:
铝合金叶片
,
搅拌摩擦焊
,
工艺
,
焊缝成形
彭桃
,
张麦仓
,
王岩
,
方爽
,
王淑云
,
王义胜
材料热处理学报
采用ANSYS数值模拟法和显微压痕法对经淬火处理的2A02铝合金叶片锻件的残余应力分布进行分析.结果表明:经过500℃、2h固溶处理后立即常温水冷的2A02铝合金叶片表面的应力分布为:叶片表面为残余压应力,近叶头部分淬火残余应力数值最小,随着到叶根部分距离的减小,淬火残余应力数值变大.还通过ANSYS数值模拟方法对2A02铝合金叶片的模压冷变形过程进行模拟以计算处理后的残余应力.叶片经过模压冷变形处理后,沿厚度方向的淬火残余应力显著降低,当压下量为厚度的2％时,残余应力的消减效果最佳.
关键词:
2A02铝合金
,
叶片
,
淬火残余应力
,
模压冷变形
蔡军
,
李付国
,
任东升
,
王家臣
宇航材料工艺
doi:10.3969/j.issn.1007-2330.2008.06.004
为了生产出质量合格的叶片,针对TC4合金叶片的成形特点,为其制订了相应的热模锻成形工艺.同时采用基于有限体积的材料成形模拟技术,对TC4合金叶片热模锻过程进行了模拟,分析了坯料成形过程中的充填情况、应变场、应力场及终锻温度场的分布规律.模拟结果表明:锻件轮廓清晰,模具型腔充填完整,未出现充不满或折叠等锻造缺陷.实际生产出来的叶片经理化检测和外观检查,质量符合要求,制定的工艺方案合理,可以满足TC4合金航空风扇转子叶片的成形质量要求.
关键词:
TC4合金
,
叶片
,
热模锻
,
数值模拟
马德新
金属学报
doi:10.11900/0412.1961.2015.00380
分析了高温合金叶片复杂部位的凝固过程,提出了单晶组织的三维生长机制和精确制导的新理念.通过展示—系列的新发明,如导热体引晶技术、平行式加热和冷却定向凝固设备、对叶片不同部位分别进行定点冷却和定点加热的复合控制引晶技术、薄壳降升法制造单晶叶片技术等,显示了高温合金叶片单晶凝固技术发展的新思路和新举措.这些新理念的提出和新发明的实施,将有助于高温合金单晶叶片这种高精产品的制造方式实现从粗放式到精细式的根本转变.
关键词:
高温合金
,
定向凝固
,
单晶
,
涡轮叶片
张彩珍
,
杨健
,
魏磊
,
李跃辉
,
吕建勋
,
陈林洪
表面技术
doi:10.16490/j.cnki.issn.1001-3660.2016.04.035
目的 研究航空发动机钛合金叶片残余应力场,掌握叶片喷丸后和使用后的残余应力分布规律,为评估叶片的安全性和可靠性提供依据,为预测叶片剩余寿命提供数据支持.方法 利用X射线衍射技术测试并研究航空发动机钛合金风扇叶片和压气机叶片喷丸后表面残余应力场、喷丸后残余应力沿层深的分布规律和使用后的残余应力衰减规律.结果 喷丸后风扇叶片残余应力的90%分布在-600~-800 MPa,其残余应力均值为-682 MPa;压气机叶片残余应力的90%分布在-500~-700 MPa,其残余应力均值为-603 MPa.喷丸后风扇叶片和压气机叶片的表面残余应力约为-610 MPa,在次表面层11μm和13μm处存在一个最大残余压应力,分别为-739 MPa和-683 MPa,随后残余压应力随着深度的增加而逐渐减小.风扇叶片使用300 h后应力分布在-460~-720 MPa,使用600 h后应力分布在-430~-700 MPa;压气机叶片使用300 h后应力分布在-470~-670 MPa,使用600 h后应力分布在-360~-620 MPa.结论 喷丸后钛合金叶片表面存在较大的残余压应力且分布较为均匀;喷丸后钛合金叶片残余压应力随层深的增加先增大后减小,残余应力场深度约为50μm;使用后的钛合金叶片残余应力有衰减趋势,而且随着使用时间的增加,残余压应力衰减量逐渐增加.
关键词:
钛合金
,
风扇叶片
,
压气机叶片
,
残余应力
,
X射线衍射分析
,
喷丸
