尹炎祺
,
伍翠兰
,
谢盼
,
朱恺
,
田松栗
,
韩梅
,
陈江华
金属学报
doi:10.11900/0412.1961.2016.00044
采用XRD, SEM, TEM, 硬度测试和拉伸实验研究了冷轧Mn12Ni2MoTi(Al)钢经不同工艺退火后的显微组织及力学性能. 结果表明, 马氏体Mn12Ni2MoTi(Al)钢经65%冷轧及710~745 ℃退火处理后转变成主要由奥氏体晶粒和铁素体晶粒组成的亚微米级超细晶粒双相组织, 并且弥散分布着第二相析出物颗粒; 在退火中形成的富Ti, Mo及Si的第二相颗粒阻碍了超细再结晶晶粒的粗化, 从而提高了钢的屈服强度和热稳定性; 经710 ℃, 24 h长时间退火后, 超细晶粒双相钢的平均晶粒尺寸仍然小于500 nm; 超细晶粒双相钢延伸率随室温奥氏体体积分数增加而增加, 室温奥氏体体积分数随退火温度升高或退火时间延长先增加后降低, 且在745 ℃, 0.5 h退火时达到最大值. 超细晶粒钢的屈服强度和总延伸率可达到900 MPa和23%以上, 比同种材料淬火马氏体钢提高了约一倍.
关键词:
超细晶粒双相钢,
,
第二相强化,
,
相变诱发塑性(TRIP)效应,
,
形变热处理,
,
力学性能
尹炎祺
,
伍翠兰
,
谢盼
,
朱恺
,
田松栗
,
韩梅
,
陈江华
金属学报
doi:10.11900/0412.1961.2016.00044
采用XRD,SEM,TEM,硬度测试和拉伸实验研究了冷轧Mn12Ni2MoTi(Al)钢经不同工艺退火后的显微组织及力学性能.结果表明,马氏体Mn12Ni2MoTi(Al)钢经65％冷轧及710～745℃退火处理后转变成主要由奥氏体晶粒和铁素体晶粒组成的亚微米级超细晶粒双相组织,并且弥散分布着第二相析出物颗粒;在退火中形成的富Ti,Mo及Si的第二相颗粒阻碍了超细再结晶晶粒的粗化,从而提高了钢的屈服强度和热稳定性;经710℃,24 h长时间退火后,超细晶粒双相钢的平均晶粒尺寸仍然小于500 nm;超细晶粒双相钢延伸率随室温奥氏体体积分数增加而增加,室温奥氏体体积分数随退火温度升高或退火时间延长先增加后降低,且在745℃,0.5h退火时达到最大值.超细晶粒钢的屈服强度和总延伸率可达到900MPa和23％以上,比同种材料淬火马氏体钢提高了约一倍.
关键词:
超细晶粒双相钢
,
第二相强化
,
相变诱发塑性(TRIP)效应
,
形变热处理
,
力学性能
尹美杰
,
陈江华
,
王双宝
,
刘自然
,
茶丽梅
,
段石云
,
伍翠兰
中国有色金属学报(英文版)
doi:10.1016/S1003-6326(16)64082-7
采用原子分辨率成像和第一性原理计算,研究S析出相颗粒在高强Al-Cu-Mg合金晶粒内部的生长行为.结果表明,S相的形核和生长具有很强的各向异性特征和受温度影响的特征,同时伴随低维相转变.事实上,在较高的时效温度下(高于180℃),存在两种特征的GP区,它们决定S相晶体的生长机制.一种是S相本身的前驱体相,另一种是Guinier-Preston-Bagaryatsky (GPB)区的结构单元或其前驱体相.在较高温度下,GPB区的结构单元会在S相周围形成,并阻碍S相沿宽度方向的生长,导致S相长成柱状晶体;而在低温下,S相的生长不受GPB区的干扰,形成板条状形貌.
关键词:
铝合金
,
析出相
,
时效强化
,
各向硬性
,
晶体生长
伍翠兰
,
罗承萍
,
陈振华
,
邹敢峰
材料热处理学报
doi:10.3969/j.issn.1009-6264.2007.03.022
应用扫描电镜(SEM)、微区成份分析(EDS)和X射线衍射研究了H13钢经离子渗氮后不同温度盐浴渗铬所得复合渗铬层的显微组织及其形成机制,并从热力学上探讨复合盐浴渗铬的可行性.H13钢复合渗铬化合物层为高铬化合物层,其相结构主要为CrN、(Cr,Fe)2N1-x和α-(Cr,Fe)组成;随渗铬温度的升高,复合渗铬试样表面上CrN和α相含量降低,而(Cr,Fe)2N1-x含量却增加并出现(Cr,Fe)2N1-x(0002)晶面择优取向,同时化合物层中出现氮浓度外低内高的层状结构.
关键词:
H13钢
,
复合渗铬
,
氮化铬
,
热力学
李爱文
,
刘江文
,
伍翠兰
,
罗承萍
,
焦东玲
,
朱红梅
材料科学与工艺
利用金相显微镜、显微硬度计、X射线衍射仪、扫描和透射电镜研究了铸造Mg-3Zn-0.5Cu-0.6Zr镁合金铸态和固溶时效后的显微组织,初步确定了时效Mg-3Zn-0.5Cu-0.6Zr镁合金中主要合金相的种类和形态.合金铸态组织主要由初晶Mg基体和(Mg+Mg2Cu,CuMgZn)共晶组成.固溶后,晶界处大部分非平衡共晶组织溶解;180℃/20h时效后达到合金时效硬度峰值,此时晶内析出相主要有三类:(1)轴线垂直于(0001)Mg,板条状或棱柱状β2'-MgZn2,长度50nm-200nm,该相是合金的主要时效硬化相;(2)较粗大的、其轴线仍与基面垂直的六棱柱状β2'-MgZn2;(3)轴线平行于(0001)Mg,板条状或针状β-MgZn,长度50nm-150nm.
关键词:
Mg-Zn-Cu镁合金
,
显微组织
,
CuMgZn
,
MgZn2
,
MgZn
陈燕
,
伍翠兰
,
谢盼
,
陈汪林
,
肖辉
,
陈江华
金属学报
doi:10.3724/SP.J.1037.2013.00568
采用表面机械磨擦处理(SMGT)在Fe-20Mn-3Al-3 Si钢的表面制备梯度相变强化层,并研究了该强化层的微观组织和硬度.结果表明,在SMGT过程中,Fe-20Mn-3Al-3Si钢的表层非常容易发生γ→ε→α马氏体相变.SMGT相变受晶粒取向和外力的共同影响:在小载荷SMGT下,晶粒的{111}或者{110}晶面越靠近试样的表面越容易形成片条状组织;在大载荷SMGT下,表层晶粒严重细化,次表层中片条组织最多,然后片条组织数量逐渐减少.室温车削形成的强化层厚度大于400 μm,硬度在表面最高(450 HV),然后随深度增加而逐渐下降至基体硬度(约220HV).另外,SMGT强化层的热稳定性高,经400℃,lh退火后其微观组织和硬度基本不变.
关键词:
相变强化
,
表面机械磨擦
,
高锰钢
,
应变诱导相变
,
表面强化
王津
,
洪悦
,
陈兴岩
,
伍翠兰
材料热处理学报
从热力学和扩散理论上探究了低碳钢气体渗氮氮化势对渗氮化合物层的影响.采用光学显微镜、扫描电镜、X射线衍射仪、电子探针、显微硬度计和电化学分析仪对渗氮层进行表征.结果表明:气体渗氮气氛中的氮化势对化合物层的影响规律随渗氮温度的改变有所不同.当渗氮温度不高于550℃时,高氮化势显著增加化合物层厚度;当渗氮温度不低于580℃时,尽管低氮化势延迟化合物层的形成,但化合物层一旦形成就快速增厚,且其厚度达到甚至超过高氮化势下化合物层的厚度.高氮化势渗氮化合物层中N浓度随深度降低,其最外层N浓度高达10 mass％;低氮化势渗氮化合物层中N浓度分布均匀,大约为5 mass％ ～6 mass％.高氮化势渗氮化合物层的耐蚀性较好,韧性和致密性较差.低氮化势渗氮化合物层缺陷较少,韧性较高.
关键词:
气体渗氮
,
氮化势
,
化合物层
,
扩散相变
,
性能
伍翠兰
,
罗承萍
,
邹敢锋
金属学报
应用金相、X射线衍射和微区成分分析研究了20钢经离子氮化后在不同温度渗铬(复合渗铬)所得渗铬层的显微组织及其生成机制。不同温度复合渗铬层的表面层均由CrN(fcc)，－Cr2N(hcp)和－(Cr, Fe)(bcc)组成，其中 －(Cr, Fe)的含量随渗铬温度提高而减少。在复合渗铬过程中，原先的氮化白亮层发生扩散反应相变, 生成复合渗铬白亮层，而扩散层中的相变主要是析出/共析转变，生成'氮化物析出带和/或一种类似珠光体的（+')共析反应带。
关键词:
20钢
,
composite-chromization
,
null
伍翠兰
,
罗承萍
,
邹敢锋
金属学报
doi:10.3321/j.issn:0412-1961.2004.10.013
应用金相、X射线衍射和微区成分分析研究了20钢经离子氮化后在不同温度渗铬(复合渗铬)所得渗铬层的显微组织及其生成机制.不同温度复合渗铬层的表面层均由CrN(fcc),β-Cr2N(hcp)和α-(Cr,Fe)(bcc)组成,其中α-(Cr,Fe)的含量随渗铬温度提高而减少在复合渗铬过程中,原先的氮化白亮层发生扩散反应相变,生成复合渗铬白亮层,而扩散层中的相变主要是析出/共析转变,生成γ'氮化物析出带和/或一种类似珠光体的(α+γ')共析反应带.
关键词:
20钢
,
复合渗铬
,
相变
,
渗铬层
,
渗氮层
张晖辉
,
刘磊
,
黄立阳
兵器材料科学与工程
为对电磁轨道发射过程中电枢轨道配伍性进行研究,建立电枢轨道有限元配伍模型,将刨削现象等效为斜冲击动力学问题,分析材料特性、几何形状等因素对刨削行为的影响规律.计算结果表明:增加轨道材料的屈服强度、降低电枢材料的屈服强度和平面电枢轨道配合形状能够减小导轨塑性应变以及塑性区面积,抑制刨削现象的产生.
关键词:
电磁轨道
,
斜冲击
,
动力学
,
刨削
,
配伍性
