冯再新
,
张治民
,
乔俊强
,
张玲娟
,
周贤宾
材料科学与工艺
doi:10.3969/j.issn.1005-0299.2002.02.016
采用"渗碳-温挤压"工艺成形直齿轮,可使齿轮性能大幅度地提高,但经渗碳处理后的坯料,在塑性成形齿轮时,由于渗碳层流动不均匀,使齿面上不同部位渗碳层厚度不同,而沿齿面的渗碳层厚度应依据从齿顶到齿根不同工作特性的要求合理分布.通过分析齿轮失效的主要原因,提出了齿面上不同部位渗碳层厚度的基本要求,建立了直齿轮渗碳层厚度分布模型,并根据该模型,提出了采用"渗碳-温挤压"工艺加工直齿轮时坯料所需渗碳层的计算方法.研究表明:所建立的直齿轮渗碳层厚度分布模型为新工艺的实施提供了完善的目标和简明的计算方法.
关键词:
直齿轮
,
渗碳-温挤压
,
渗碳层厚度分布模型
王鑫
,
王振玉
,
冯再新
,
柯培玲
,
汪爱英
金属学报
doi:10.11900/0412.1961.2016.00523
采用磁控溅射技术在Si片(100)和高速钢上制备V-Al-C和V-Al-C-N涂层,利用XRD、XPS、SEM、纳米压痕仪和摩擦磨损试验机对比分析了涂层的相结构、化学组成、表面形貌、断面结构、力学性能以及不同介质中(大气、去离子水和海水)涂层的摩擦学性能。结果表明,V-Al-C涂层呈柱状晶结构生长,晶粒粗大;N的引入阻碍V-Al-C涂层的柱状晶结构生长,结构致密化,晶粒尺寸减小,形成非晶碳包裹纳米晶的纳米复合结构,使硬度从(14±0.48) GPa增加到(24.5±0.8) GPa,韧性得到大幅提高(H/E>0.1)。大气干摩擦条件下,V-Al-C涂层摩擦系数为0.70,引入N后摩擦系数降为0.42,这主要是由于在摩擦过程中V-Al-C-N涂层生成了具有润滑效果的V2O5,在非晶碳与V2O5耦合润滑作用下,涂层摩擦系数降低了40%;对于同一涂层,在去离子水和海水环境下的摩擦系数较大气干摩擦条件下降低,主要原因为：前者吸附的水分子可形成边界润滑作用。海水环境摩擦时,海水中Mg2+、Ca2+生成Mg(OH)2、CaCO3,均可提供进一步润滑效果,摩擦系数最低。3种环境摩擦过程中,30 min后V-Al-C涂层均因严重的磨粒磨损致磨穿而失效,且在腐蚀和磨损的协同作用下,海水环境中的磨损率最高。使用N掺杂制备的V-Al-C-N涂层均显示出良好的抗磨损性能,在干摩擦时磨损率为3.0×10-16 m3/(Nm),在海水中为1.4×10-15 m3/(Nm)。
关键词:
V-Al-C涂层
,
V-Al-C-N涂层
,
纳米复合结构
,
韧性
,
摩擦性能
王鑫
,
王振玉
,
冯再新
,
柯培玲
,
汪爱英
金属学报
doi:10.11900/0412.1961.2016.00523
采用磁控溅射技术在Si片(100)和高速钢上制备V-Al-C和V-Al-C-N涂层,利用XRD、XPS、SEM、纳米压痕仪和摩擦磨损试验机对比分析了涂层的相结构、化学组成、表面形貌、断面结构、力学性能以及不同介质中(大气、去离子水和海水)涂层的摩擦学性能.结果表明,V-Al-C涂层呈柱状晶结构生长,晶粒粗大;N的引入阻碍V-Al-C涂层的柱状晶结构生长,结构致密化,晶粒尺寸减小,形成非晶碳包裹纳米晶的纳米复合结构,使硬度从(14±0.48) GPa增加到(24.5±0.8) GPa,韧性得到大幅提高(H/E＞0.1).大气干摩擦条件下,V-Al-C涂层摩擦系数为0.70,引入N后摩擦系数降为0.42,这主要是由于在摩擦过程中V-Al-C-N涂层生成了具有润滑效果的V2O5,在非晶碳与V2O5耦合润滑作用下,涂层摩擦系数降低了40％;对于同一涂层,在去离子水和海水环境下的摩擦系数较大气干摩擦条件下降低,主要原因为:前者吸附的水分子可形成边界润滑作用.海水环境摩擦时,海水中Mg2+、Ca2-生成Mg(OH)2、CaCO3,均可提供进一步润滑效果,摩擦系数最低.3种环境摩擦过程中,30 min后V-Al-C涂层均因严重的磨粒磨损致磨穿而失效,且在腐蚀和磨损的协同作用下,海水环境中的磨损率最高.使用N掺杂制备的V-Al-C-N涂层均显示出良好的抗磨损性能,在干摩擦时磨损率为3.0×10-16 m3/(N·m),在海水中为1.4×10-15m3/(N·m).
关键词:
V-Al-C涂层
,
V-Al-C-N涂层
,
纳米复合结构
,
韧性
,
摩擦性能
赵锐霞
,
尹亮
,
潘玲英
宇航材料工艺
doi:10.3969/j.issn.1007-2330.2012.04.014
对PMI泡沫夹层结构整流罩冯卡门锥段成型技术进行了研究,通过对玻璃钢面板及其泡沫夹层结构性能、面板成型、泡沫热成形、泡沫拼接、玻璃钢泡沫夹层结构成型及无损检测等技术研究,确定了玻璃钢外面板、预先固化,然后与泡沫等复合组装,最后铺覆内面板,整体进罐固化的成型工艺.结果表明,玻璃钢面板纵、横向拉伸强度为602、593MPa,模量为26.0、27.2 GPa,满足设计强度≥350MPa、模量≥25GPa的要求；玻璃钢/PMI泡沫夹层结构泡沫密度为(110±10)kg/m3,厚度28mm,纵、横向侧压强度为32.9、30.5MPa、模量为2.31、2.38GPa,满足设计指标侧压强度≥25MPa、模量≥2.0GPa的要求,采用玻璃钢/PMI 泡沫夹层结构分步固化成型工艺研制的首件新型号整流罩冯卡门锥段,满足设计使用要求.
关键词:
泡沫夹层结构
,
冯卡门锥段
,
成型技术
徐滨士
材料热处理学报
再制造是维修工程和表面工程发展的高级阶段,是先进制造的重要组成,是废旧产品高技术修复、改造的产业化;再制造具有"两型社会、五六七"的特征.中国经济社会发展对再制造具有十分迫切的需求,再制造的初步应用也已取得了非常明显的节能减排效果.国际上,美国的再制造体系较完善,近10年来,中国的再制造发展迅猛,在再制造的政策法规、产业实践及基础研究方面成绩斐然,已成为世界再制造中心之一.再制造的发展前沿可概括为"探索再制造的科学基础、创新再制造的关键技术、制定再制造的行业标准".
关键词:
再制造工程
,
研究现状
,
发展前沿
王昆
,
屈文俊
,
张俊喜
材料导报
为了研究再碳化前后再碱化混凝土组成的变化,利用XRD分析了再碳化前后钢筋混凝土交界面微观结构的变化.研究结果表明,再碳化后混凝土中的长石含量有所降低,碳酸钙含量增多；通过再碱化进入混凝土中的碳酸钠含量再碳化后降低,同时生成了碳酸氢钠；再碳化前后硅酸钙衍射峰面积没有明显变化.
关键词:
再碱化
,
碳化
,
混凝土
,
组成
何积铨
,
王谊梅
腐蚀学报（英文）
对已碳化混凝土定期检测混凝土砂浆试块中钢筋的自然腐蚀电位和极化曲线，并根据极化曲线判断再碱化效果研究了电化学再碱化的相关问题.结果表明，单纯碳化作用只能使钢筋周围混凝土的pH值降低，导致钢筋表面的钝化膜遭到破坏，但是并不加速钢筋的腐蚀速度；电化学再碱化处理能使碳化混凝土中的钢筋自然电位回复到碳化以前水平，使活化钢筋重新处于钝化状态；再碱化处理之后要弛豫一段时间才可进行钢筋电化学性能的检测.
关键词:
碳化混凝土；再碱化；钢筋钝化；自然腐蚀电位
何积铨
,
王谊梅
腐蚀学报（英文）
doi:10.3969/j.issn.1002-6495.2008.04.015
对已碳化混凝土定期检测混凝土砂浆试块中钢筋的自然腐蚀电位和极化曲线,并根据极化曲线判断再碱化效果研究了电化学再碱化的相关问题,结果表明,单纯碳化作用只能使钢筋周围混凝土的pH值降低,导致钢筋表面的钝化膜遭到破坏,但是并不加速钢筋的腐蚀速度;电化学再碱化处理能使碳化混凝土中的钢筋自然电位回复到碳化以前水平,使活化钢筋重新处于钝化状态;再碱化处理之后要弛豫一段时间才可进行钢筋电化学性能的检测.
关键词:
碳化混凝土
,
再碱化
,
钢筋钝化
,
自然腐蚀电位
