赵晗
,
扬志才
,
孟羽
物理测试
doi:10.3969/j.issn.1001-0777.2006.01.018
某低碳非调质钢的连铸方坯表面纵裂伴有凹陷,凹陷表面是柱状晶,未发现激冷层.认为是由于结晶器冷却制度不当,钢坯在结晶器内产生表面凹陷,造成气隙过大,致使激冷层产生了温度回升,导致激冷层发生再结晶而形成柱状晶.
关键词:
裂纹
,
激冷层
,
连铸坯
徐强
,
郭烈锦
,
马科帅
,
邹遂丰
工程热物理学报
本文针对质量流量376-773kg^-2·s^-1的饱和蒸汽在温度变化范围为10-55℃流动水中形成的音速蒸汽射流凝结进行了实验研究。实验观察到了四种不同的汽羽形状，并且汽羽形状受Re影响较大。当Re与凝结驱动势减小时，最大膨胀比和汽羽喷射长度增大，其值小于蒸汽音速射流在静止水中的情况。本文给出了汽羽喷射长度实验关联式，大多数实验数据与预测值的误差小于10％。
关键词:
音速射流
,
蒸汽凝结
,
汽羽形状
,
无量纲喷射长度
曹岩
,
邵树峰
,
严俊杰
,
胡党辉
工程热物理学报
本文对入口压力为0.20～0.50 MPa的饱和蒸汽在20～70 ℃过冷水中超音速浸没射流凝结所形成的汽羽的形状进行了实验研究.实验结果表明:根据汽羽膨胀的次数,汽羽形状主要有渐缩形、膨胀-收缩形、双膨胀-收缩形、收缩-膨胀-再收缩形和发散形五种;汽羽的穿透长度随着蒸汽入口压力的增大和过冷水温度的上升而逐渐增大;对于设计压比分别为0.318和0.113的喷嘴,汽羽的无量纲穿透长度分别在3.45～12.62和2.40～9.81之间,明显小于相同条件下音速蒸汽浸没射流凝结所形成的汽羽无量纲穿透长度.同时,在理论推导的基础上给出了计算汽羽无量纲穿透长度的实验关联式,其预测值与实验值误差小于18%.
关键词:
超音速
,
蒸汽射流
,
汽羽形状
,
无量纲穿透长度
王雁鸣
,
谈和平
,
余其铮
工程热物理学报
本文针对固体火箭发动机低空羽流场的数据外推问题进行研究.应用相似方法分析发动机低空羽流场模型,整理相似准则及相似条件.简化相似模型,根据工程计算半经验方法,拟和低空羽流温度场的计算公式,计算结果与工程计算数据基本吻合,验证了相似方法的可行性.
关键词:
固体火箭发动机
,
羽流
,
相似准则
刘光耀
,
严俊杰
,
潘冬冬
,
李文军
,
武心壮
,
邢秦安
工程热物理学报
本文针对喷嘴喉部直径为8 mm、出口直径为9.6 mm,压力为0.2～0.6 MPa,的蒸汽在温度变化范围为20～70℃环境水中形成的超音速蒸汽浸没射流凝结进行了实验研究.实验观察到了五种典型的汽羽:渐缩形、膨胀-收缩形、双膨胀-收缩形、膨胀-收缩-发散形和发散形汽羽.实验测定了流场的压力分布并对轴线压力分布规律与汽羽凝结形态进行了对照分析;同时给出了流场的压力分布图,反映了流场中压力的影响范围随着蒸汽入口压力和过冷水温度的增加而逐渐扩大的规律.
关键词:
超音速射流
,
蒸汽凝结
,
汽羽形状
,
压力分布
仇晓龙
,
吴玉新
,
张海
,
吕俊复
工程热物理学报
本文采用一维湍流模型（ODT）对氦气平面羽流和CH_4/H_2/N_2射流火焰进行数值模拟,和前人的实验结果进行定量地对比。结果表明,ODT模型能够准确地预测平面羽流基本特征,湍流涡团的分布同流场拉伸率之间具有密切的关系,涡团强度的分布能够直观地表明当地的湍流强度。ODT模型埘CH_4/H_2/N_2瞬态火焰的模拟定性反应了火焰特性及其与湍流作用的规律,对温度-混合分数的预测值和实测值进行比较,发现甲烷火焰燃烧在富燃料侧并未达到平衡状态,因而基元反应对火焰特性的预测具有重要作用。
关键词:
一维湍流模型(ODT)
,
平面羽流
,
甲烷射流火焰
马钢
,
齐藤良行
金属学报
利用Ｍｏｎｔｅ Ｃａｒｌｏ方法分析了Ｃｏ，Ｃｒ和Ｖ三种代位合金元素在Ｆｅ３Ａｌ金属间化合物中亚点阵上的占位性质.分析表明：Ｃｏ占据Ａｌ的最近邻位置.Ｃｒ和Ｖ主要占据Ａｌ的次近邻位置，并有少量的Ｃｒ和Ｖ占据Ａｌ的位置，三种代位合金元素中，Ｖ原子明显降低了合金的Ｄ０３有序度.
关键词:
Fe3Al
,
null
,
null
武心壮
,
潘冬冬
,
严俊杰
,
李文军
,
李莹
工程热物理学报
针对入口压力为 0.20～0.60 MPa 的饱和蒸汽在 20～70℃过冷水中形成的过膨胀超音速蒸汽浸没射流凝结进行了实验研究.观察到了渐缩形、收缩-膨胀-收缩形、收缩-膨胀-发散形和发散形汽羽,汽羽形状主要由入口蒸汽压力和过冷水温度决定,给出了汽羽凝结形态分布图.同时,给出了汽羽的轴向和径向温度分布规律,在靠近喷嘴附近,温度变化幅度比较大,在远离喷嘴处,温度变化趋于平缓;汽羽的轴向温度分布与汽羽的形状密切相关.
关键词:
过膨胀超音速
,
蒸汽射流
,
汽羽形状
,
温度分布
