张临财
,
张满
,
郭啸栋
,
孙巧艳
,
肖林
,
孙军
,
刘力
,
宋振亚
稀有金属材料与工程
对固溶处理后的Ti-2.5Cu合金施加大约200MPa弹性压应力,同时进行时效处理.TEM观察结果表明:Ti-2.5Cu合金时效处理析出了片状的Ti2Cu强化相粒子;在未施加压应力常规时效的试样中出现了3种Ti2Cu片的变体;而在应力时效处理后的试样里,一些晶粒中只出现2种或1种Ti2Cu片的变体,即弹性应力导致了时效析出Ti2Cu粒子的变体选择效应.拉伸试验结果表明,时效析出相变体选择效应导致了合金材料的强度降低和延伸率升高.
关键词:
Ti-2.5Cu合金
,
应力时效
,
变体选择效应
,
力学性能
宋振亚
,
孙巧艳
,
肖林
,
孙军
,
张临财
,
郭啸栋
,
李秀东
稀有金属材料与工程
对Ti-10Mo-8V-1Fe-3.5Al (TB3)合金时效强化过程及时效强化机制进行了详细研究.对时效后经过塑性变形的TB3样品进行透射电子显微镜(TEM)观察发现:在早期时效样品中,位错可以绕过细小的a片;而在时效后期的样品中,α片尺寸长大且伴随着体积分数增大,β晶粒被粗大的α片分割成许多封闭的单元,变形过程中位错不能绕过这些粗大的α片而被限制在这些相对封闭的单元中.鉴于此,对早期时效(时效时间少于2h)的TB3合金,结合Orowan强化机制及强度混合定律建立了其时效强度模型,而对于时效后期(时效时间超过2h)试样,结合细晶强化理论及强度混合定律建立了时效强度模型.这些强度模型的计算结果与实测值吻合.
关键词:
β钛合金
,
时效强化
,
强化机制
,
强度模型
吴玉程
,
宋振亚
,
杨晔
,
李勇
,
崔平
稀有金属
doi:10.3969/j.issn.0258-7076.2004.06.019
综述了氧化铝相变的机制、α相变温度控制的方法及其相关的机理.通过对氧化铝前驱体的球磨,在前驱体中引人α氧化铝籽晶,或者加入TiO2,MgO,NH4NO3等矿化剂可以降低氧化铝前驱体的α相变温度,从而得到粒径细小、无硬团聚的氧化铝粉体.相反,在某些具体应用时需要提高氧化铝α相变温度,提高氧化铝的热稳定性能,使用氧化铝热稳定添加剂被认为是一种很有效的方式.
关键词:
氧化铝
,
α相变
,
控制
,
球磨
,
籽晶
,
热稳定性
宋振亚
,
孙巧艳
,
肖林
,
孙军
,
葛鹏
稀有金属材料与工程
研究固溶处理后的预变形对Ti-10Mo-8V-1Fe-3.5Al(TB3)随后时效过程中α相析出行为以及时效处理后力学性能的影响.对于经过预变形的试样时效后在金相显微镜下观察到网状的析出组织.透射电子显微镜观察表明:预变形时效试样中,α片优先在滑移带、晶界等高密度位错区形核长大,并伴有α片的变体选择效应.金相与X射线衍射结果表明,预变形对α相变有促进作用.拉伸试验结果显示:与自由时效相比,通过冷变形可以缩短时效时间,提高材料拉伸强度,但同时降低了材料的延性.
关键词:
β钛合金
,
预变形
,
时效
,
沉淀强化
张临财
,
郭啸栋
,
孙巧艳
,
肖林
,
孙军
,
宋振亚
稀有金属材料与工程
对固溶处理后的Ti-10Mo-8V-1Fe-3.5Al (TB3)合金施加弹性压应力,同时在500℃下进行时效处理.TEM观察结果表明:在应力时效的样品里大部分晶粒中α片相互平行排列,即只有一种α片变体,而在未施加压应力常规时效的样品中出现了数种α片的变体.选择了两种强度相当的热处理状态的TB3试样进行低周疲劳测试,一种是500℃自由时效9h,另一种是在约200 MPa压应力下,500℃时效6h.低周疲劳测试结果表明:在同一应变幅下,应力时效试样具有较高的低周疲劳寿命.
关键词:
β钛合金
,
应力时效
,
低周疲劳行为
,
变体选择效应
宋振亚
,
张临财
,
郭啸栋
,
孙巧艳
,
肖林
,
孙军
稀有金属材料与工程
对于经过冷变形的固溶态Ti-10Mo-8V-1Fe-3.5Al (TB3)合金,透射电子显微镜(TEM)观察结果表明:其内部冷变形产生的高密度位错在常规时效后依然大量存在,这将导致合金材料力学性能的劣化.针对此问题,本实验研究了一种二次时效工艺,在常规时效基础上增加了短时间高温时效阶段.TEM观察结果表明,二次时效工艺处理后,合金内部位错密度大幅降低,与此同时时效析出的a片出现了变体选择效应.对经过冷变形及二次时效工艺处理后的TB3合金试样(SA试样)和未变形的常规峰值时效状态试样(FA试样)进行低周轴向拉压疲劳测试结果表明:在总应变幅低于0.01时,SA试样疲劳寿命稍高;总应变幅高于0.01时,FA试样疲劳寿命稍高.另外,对低周疲劳测试后的试样TEM观察结果表明:(1)位错滑移是该合金低周疲劳过程中的主要变形方式；(2)低周疲劳产生的位错条带结构在FA试样中较宽且不连续,而在SA试样中细小均匀.
关键词:
β钛合金
,
预变形
,
二次时效
,
低周疲劳行为
,
变体选择效应
张义
,
宁建新
,
王洪伟
,
孙晓岗
硅酸盐通报
宋钧官瓷作为中国钧瓷领域中的最高水平,它不仅仅是唐钧瓷釉和早期宋钧瓷釉的扩展和延续,更是一个时代的创造.在给世人留下宝贵财富的同时,也留下一些需待解决的问题.诸如,菟丝纹、蚯蚓走泥纹的产生原因,乳光、分相、窑变的形成机理等等,是本文探讨的主要问题.本文在研究唐钧花釉、宋代天青、天蓝釉的基础上,采用了当地及周边地域原料,并分别采用了现代及传统的制作工艺以及柴烧、煤烧和气烧的烧成方法最终成功烧制出完美的宋钧官瓷艺术效果.实验结果表明,利用当地及周边地域原料和不同的制作工艺,采用不同的烧成方式恢复钧官瓷釉的艺术效果是切实可行的,通过实验证实了钧官瓷釉不同特征的形成原因与工艺过程的相应关系,为钧官瓷的进一步研究提供了可借鉴的科学依据,并从不同角度论述了钧官瓷菟丝纹、蚯蚓走泥纹的形成原理及其乳光、分相、窑变的形成原因及相关问题.
关键词:
钧官瓷
,
菟丝纹
,
蚯蚓走泥纹
,
分相
,
乳光
王铎融
,
王力
,
陈扬
黄金
doi:10.11792/hj20150506
宋家沟金矿床位于胶莱盆地东北缘,牟平—即墨断裂带内,控矿构造为陡倾断裂和裂隙密集带,赋矿围岩为莱阳群的灰白色砾岩,共出露4个矿体. 对区内主成矿阶段石英中的流体包裹体进行了岩相学、显微测温及单个包裹体成分激光拉曼光谱分析. 研究表明,矿石中的包裹体主要有纯CO2包裹体、气液二相包裹体和含CO2三相包裹体3种类型;矿石中的包裹体普遍富含CO2 ,成矿流体为CO2 -NaCl -H2 O 体系,成矿流体具有低盐度(5.0 %~14.42 %)、低密度(0.64 ~0.96 g/cm3 )的特点. 主成矿温度集中在220~240 ℃,成矿压力范围为40~62 MPa,对应的成矿深度为5 .01~6 .34 km. 结合前人研究的流体包裹体氢氧同位素分析认为,宋家沟金矿床的成矿流体以幔源流体为主,后期有少量的岩浆流体参与. 确定其矿床成因类型为受陡倾断裂和裂隙密集带联合控制的中温热液脉型金矿床.
关键词:
流体包裹体
,
矿床成因
,
宋家沟金矿床
,
山东牟平
,
胶莱盆地
张竹如
,
唐波
,
聂爱国
,
李明琴
黄金
doi:10.3969/j.issn.1001-1277.2001.07.001
宋家沟金矿床位于山东省牟平,为胶莱盆地中发现的颇具工业规模的金矿床.含矿地层为下白垩统莱阳群下段砾岩,矿床由多个矿体组成,矿石为含金砾岩.含矿地层富金(Au=100.2×10-9).围岩矿石稀土总量232.87×10-6～352.2×10-6,LREE/HREE=1.88～12.71,稀土元素分布模式相似、同步.含矿地层是矿源层,燕山晚期(110～125Ma)构造岩浆活动导致该矿床形成定位,该矿床为沉积改造层控矿床.南地口、大崮头是此类矿床的新的找矿地段.
关键词:
宋家沟金矿
,
胶莱盆地
,
含金砾岩
,
稀土配分
,
改造成矿
,
层控矿床
王永涛
,
臧勇
,
吴迪平
,
秦勤
钢铁
对轧机振动性质、致振机理进行了研究,通过对连轧机组中发生振动的F2、F3轧机进行的现场测试和分析发现,轧机振动以水平方向为主,轧辊和轧件上的振纹频率和振动频率相同,并且将最终振纹折算到轧制界面上后其长度与接触弧长相等.这说明振纹与接触弧有直接的联系.提出了CSP轧机的辊面振纹扩展致振机理,即轧机振纹是工作辊初始振纹在轧制过程中逐渐在辊面扩展形成,轧辊表面振纹引起并加剧了轧机的非正常振动.该理论对同类轧机振动抑制具有重要理论和应用价值.
关键词:
CSP轧机
,
振动
,
振纹
,
轧制界面
