何文艺
,
王小江
,
彭毅
,
尹丹凤
钢铁钒钛
介绍一种高密度多钒酸铵的制备方法,研究TV浓度、pH、搅拌速度、加药与酸温度、加铵系数以及晶种对多钒酸铵的堆密度和沉钒率的影响.研究结果表明:以含钒20 ～ 30 g/L的溶液在60～85℃加入大于1/50倍于全钒质量的晶种和1.5 ～2.5倍于全钒质量的硫酸铵后,用硫酸调节pH到2.1～2.4,沸水浴95℃依次在350 r/min 和200 r/min转速下分别沉淀40 min和20 min,可获得98.5％以上的沉钒率,烘干后的APV堆密度大于0.95 g/cm3,APV焙烧后的粉钒中含VO5大于98.5％,Na2O小于0.10％.
关键词:
多钒酸铵
,
五氧化二钒
,
堆密度
,
沉钒率
付自碧
,
彭毅
,
张林
,
张涛
钛工业进展
doi:10.3969/j.issn.1009-9964.2009.05.009
以攀钢钢渣和硫酸法钛白废酸为原料,利用正交试验方法,进行了钢渣湿法提钒酸浸工艺试验研究.研究结果表明,利用硫酸法钛白废酸浸出钢渣提钒的最佳工艺参数为:酸浸温度常温,酸浸时间1 h,液固比5:1.在该条件下的钒浸出率可达76.43%-83.42%.
关键词:
钢渣
,
废酸
,
钒浸出率
彭建
,
彭毅
,
韩韡
,
潘复生
材料工程
doi:10.11868/j.issn.1001-4381.2015.03.005
研究了Mg 2Zn Mn-0.5Nd镁合金不同挤压温度对其制品组织和性能的影响及作用机理.结果显示:挤压温度从340℃提高到420℃时,合金的室温伸长率可从14％左右提高到26％以上,伴随强度明显下降.挤压温度从340℃降低到260℃时,合金的伸长率也提升到19％,而强度减弱不明显.分析表明:合金的晶粒尺寸和织构强弱等因素,共同决定该合金挤压制品的室温力学性能.
关键词:
Mg-2Zn-Mn-0.5Nd合金
,
挤压温度
,
组织
,
力学性能
,
织构
彭建
,
童小山
,
吕滨江
,
彭毅
,
潘复生
材料热处理学报
采用Gleeble-1500热压缩模拟试验机对Mg-6Zn-1Mn合金进行压缩实验,研究了该合金其在变形温度250 ～400℃、应变速率0.01 ～10 s-1范围内的流变应力及动态再结晶行为.通过计算加工硬化速率θ得到合金发生动态再结晶的临界应力σc和临界应变εc,并且建立临界值与峰值应力σp、峰值应变εp之间的定量关系,用截线法测量合金压缩后的平均晶粒尺寸.结果表明:Mg-6Zn-1Mn镁合金在高温下塑性变形的热本构方程为:ε·exp(22919/T) =2.77·σ8.19；合金发生动态再结晶的临界应变随着应变速率的增加而升高,随变形温度的增加而降低,发生动态再结晶的临界条件为:ε＞εc=6.648×10-3Z0.06149；各特征变量之间存在如下关系:σc=0.7295σp、εc=0.2639εp；动态再结晶的平均晶粒尺寸dave随温度的升高、应变速率的减小而增大,与Zener-Hollomon参数之间的关系为:dave=2.11×103·Z-0.1378.
关键词:
Mg-6Zn-1Mn镁合金
,
动态再结晶
,
加工硬化速率θ
,
临界应变
,
Z参数
付自碧
,
彭毅
,
何文艺
,
高官金
,
申彪
,
卢晓林
钢铁
doi:10.7513/j.issn.1004-7638.2014.04.001
针对钒渣钙化焙烧温度过高导致物料烧结、回转窑结圈的问题,采用提高焙烧气氛氧含量的方法,强化焙烧动力学条件,降低焙烧温度,并进行了富氧钙化焙烧实验室试验和工业试验研究.研究结果表明:在控制尾气氧含量12％～14％的情况下,焙烧温度从富氧前的920～940℃降低到富氧后的870 ～ 885℃,降低了约50℃;工业试验过程中,物料绝大部分为粉料,回转窑运行正常,焙烧获得的钒转浸率为89.58％.采用钒渣富氧钙化焙烧技术,解决了焙烧设备不能正常运行的问题,实现了钒渣不配尾渣直接焙烧.
关键词:
钒渣
,
钙化焙烧
,
富氧
,
焙烧温度
彭建
,
韩韡
,
彭毅
,
潘复生
稀有金属
doi:10.13373/j.cnki.cjrm.2014.03.001
采用热扭转试验机对ME21镁合金在300 ～ 450℃、等效应变速率0.0100～0.0001 s-1范围内进行扭转试验,研究合金的热变形行为,利用Zener-Hollomon参数法通过数学分析构建了ME21合金基于热扭转试验的高温塑性变形的本构方程.结果表明:ME21镁合金在扭转温度450 ℃C,等效应变速率0.01s-1时,合金在断裂前的扭转圈数可以达到2.5圈,等效应变可达到1.1以上,在此种工艺下可以获得较高的热加工塑性.ME21镁合金在不同温度和不同应变速率下的热扭转过程中,硬化与软化的同时作用使得其流变过程的应力-应变曲线差异较大,扭转变形后均可得到再结晶组织,但是组织的差异也较大,再结晶晶粒尺寸取决于温度补偿应变速率参数Z的大小.合金本构方程为σ=1/0.03159ln{(Z/1.547×106)1/2.4302+[(Z/1.547×106)2/2.4302+1]1/2},以此计算的流变应力的预测值与试验值相对误差平均值小于5％.ME21合金热扭转的变形激活能为Q=117.34 kJ·mol-1.
关键词:
ME21镁合金
,
热扭转
,
本构方程
