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FV520B不锈钢激光熔覆热影响区组织演变及其对力学性能的影响^*

金属学报 doi:10.11900/0412.1961.2015.00489

对FV520B不锈钢零件的激光熔覆热影响区进行了组织特征分析, 结合过冷奥氏体连续冷却转变(CCT)实验、模拟热影响区拉伸及冲击实验, 研究了热影响区组织及力学性能的演变规律和机理. 结果表明, 热影响区可以按照组织演化特点分为4个特征区域: 半熔区(A区), 析出相溶解区(B区), 完全奥氏体化区(C区)和部分奥氏体化区(D区). 各区域均为马氏体组织, 靠近界面区域的组织较为粗大, 第二相发生溶解, 硬度更高, 固态相变点更低; 距界面稍远区域回火马氏体增多, 第二相未溶解, 但有长大的趋势, 硬度较低, 固态相变点较高, 接近原始材料. 决定激光熔覆热影响区组织及力学性能的最主要因素是热循环的最高温度, 最高温度越高, 强度损失越大, 固态相变点越低, 相应硬度越高, 延伸率及冲击功降低.

关键词: 激光熔覆 , 热影响区 , 马氏体不锈钢 , 组织转变

FV520B不锈钢激光熔覆热影响区组织演变及其对力学性能的影响

徐滨士 , 方金祥 , 董世运 , 刘晓亭 , 闫世兴 , 宋超群 , 夏丹

金属学报 doi:10.11900/0412.1961.2015.00489

对FV520B不锈钢零件的激光熔覆热影响区进行了组织特征分析,结合过冷奥氏体连续冷却转变(CCT)实验、模拟热影响区拉伸及冲击实验,研究了热影响区组织及力学性能的演变规律和机理.结果表明,热影响区可以按照组织演化特点分为4个特征区域:半熔区(A区),析出相溶解区(B区),完全奥氏体化区(C区)和部分奥氏体化区(D区).各区域均为马氏体组织,靠近界面区域的组织较为粗大,第二相发生溶解,硬度更高,固态相变点更低;距界面稍远区域回火马氏体增多,第二相未溶解,但有长大的趋势,硬度较低,固态相变点较高,接近原始材料决定激光熔覆热影响区组织及力学性能的最主要因素是热循环的最高温度,最高温度越高,强度损失越大,固态相变点越低,相应硬度越高,延伸率及冲击功降低.

关键词: 激光熔覆 , 热影响区 , 马氏体不锈钢 , 组织转变

预热温度对灰铸铁表面激光熔覆镍基涂层组织与性能的影响

闫世兴 , 董世运 , 徐滨士 , 王玉江 , 任维彬 , 方金祥

材料工程 doi:10.11868/j.issn.1001-4381.2015.01.006

采用CO2激光器在HT250基体上分别以不同预热温度制备NiCuFeBSi合金熔覆层,研究基体预热温度对白口组织控制、结合界面元素分布及抗拉强度的影响.结果表明:提高预热温度,有利于降低半熔化区白口化趋势,白口组织呈断续分布,但也导致熔覆层稀释率增大,更多基体Si,P杂质元素稀释进入熔池形成杂质相.拉伸实验表明:熔覆层抗拉强度远大于HT250,熔覆层断裂机制为解理与准解理混合型断裂.观察发现NiCuFeBSi合金激光熔覆层凝固后晶粒内部存在大量位错线并交叉缠结形成亚结构,进一步细化了晶粒,有利于提高熔覆层的强度与性能.最终获得NiCuFeBSi合金熔覆层在HT250基体上的最佳温度为室温30℃.

关键词: 激光熔覆 , 灰铸铁 , 预热温度 , 白口组织 , 抗拉强度

FV520(B)钢叶片模拟件激光再制造工艺优化及成形修复

任维彬 , 董世运 , 徐滨士 , 王玉江 , 闫世兴 , 方金祥

材料工程 doi:10.11868/j.issn.1001-4381.2015.01.002

针对压缩机叶片激光再制造成形的工程实际需求,从激光再制造成形表面平整度假设出发,获得了熔覆层搭接率数学模型并实验验证,通过分析单道熔覆层形状和优选稀释率,确定了FV520(B)钢基体上熔覆FeCrNiCu系合金粉末的最优化匹配工艺参数;通过量化分析激光再制造成形过程,规划了最佳成形路径和工艺过程,实现了体积损伤叶片模拟件激光再制造成形.渗透探伤和金相显微测量结果表明:再制造成形部位表层无气孔、裂纹等缺陷产生,成形部位形状尺寸误差小于2mm,角度误差小于3°.

关键词: 激光再制造 , 工艺优化 , 成形修复 , FV520(B)钢 , 叶片模拟件

灰铸铁表面激光熔覆NiCuFeBSi合金层中碳扩散形式研究

闫世兴 , 董世运 , 徐滨士 , 王玉江 , 任维彬 , 方金祥

稀有金属材料与工程

在HT250铸铁基体上采用Nd∶YAG激光器制备了NiCuFeBSi合金熔覆层,研究了熔覆层、半熔化区、热影响区部位的碳元素扩散分布形式.结果表明,在熔覆层内部碳元素以细片石墨、固溶于NiCu固溶体内的C原子以及以CO气体形式存在;而在半熔化区碳元素则以与Fe形成的介稳定相Fe3C和微晶石墨球形式存在;在基体热影响区,碳原子从石墨内向周围扩散,在极大冷速作用下,碳原子大量过饱和固溶于针状马氏体组织内,且随着距结合界面距离的增加,马氏体含量逐渐降低,基体石墨熔解程度减弱,呈完整细片状.

关键词: 激光熔覆 , 碳扩散 , 灰铸铁 , 石墨

对羟基偶氮苯磺酸作辅助剂湿化学方法制备六方单晶金片

张树霞 , 高书燕 , 张洪杰

黄金 doi:10.3969/j.issn.1001-1277.2007.09.002

文中选用对羟基偶氮苯磺酸作为稳定剂和还原剂,采用湿化学方法,在室温条件下,制备出六方单晶纳米金片.场发射扫描电子显微镜、透射电子显微镜和X射线衍射的结构表征说明,产物是沿着(111)面定向生长的六方单晶金片;紫外-可见吸收光谱验证了对羟基偶氮苯化合物在制备过程中所发挥的稳定和还原双重作用.

关键词: 对羟基偶氮苯磺酸 , 纳米金片 , 湿化学方法

金诺芬的晶体结构研究

陈亮维 , 张晓梅 , 熊嘉骢 , 张婕

贵金属 doi:10.3969/j.issn.1004-0676.2003.02.011

用X射线粉末衍射方法(XRD)对3种不同熔点的金诺芬(C20H34AuO9PS)的晶体结构进行研究.结果表明,熔点为112～114℃的金诺芬属于单斜晶系,晶胞参数是a=1.0306nm,b=0.8230nm,c=1.6162nm,β=105.316°;熔点为118～120℃的金诺芬属于六方晶系,晶胞参数是a=1.4624(4)nm,c=1.1367(3)nm,β=120°;熔点为114～118℃的金诺芬是单斜晶系和六方晶系晶体组成的混合物.

关键词: 分析化学 , 结构分析 , 金诺芬 , 晶体结构 , X射线粉末衍射

罗克普方坯连铸机拉速提高后的脱方控制

杨大海

连铸 doi:10.3969/j.issn.1005-4006.2001.02.012

本文介绍罗克普方坯连铸机提高拉速后产生脱方的原因和控制方法.

关键词:

小方坯连铸脱方原因分析和控制脱方的技术与方法

徐松 , 吴耀光

连铸 doi:10.3969/j.issn.1005-4006.2001.05.012

分析造成方坯脱方的原因,在生产实践中,运用一些技术和方法控制铸坯脱方.提出了用新技术和工艺改造和装备连铸机,彻底解决方坯脱方的思路.

关键词:

金的分离富集

冯月斌 , 张锦柱

黄金 doi:10.3969/j.issn.1001-1277.2003.07.014

综述了金的分离和富集方法,主要包括各种吸附和萃取方法.采用活性炭和泡沫塑料(简称泡塑)吸附分离金是传统的分离富集法,有负载活性炭和有负载泡塑可以提高富集金的能力.近些年,离子交换树脂和离子交换纤维素在分离富集金的应用中,占有相当大的比例.萃取法除了使用传统的MIBK作为萃取剂,又见报道硫醚、亚砜、醇类等作为萃取剂的各种萃取体系.文中引用参考文献107篇.

关键词: 金 , 分离富集 , 吸附 , 萃取

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