孔凡涛
,
肖树龙
,
陈玉勇
,
李宝辉
稀有金属材料与工程
冷却速度对Ti-45Al-5Nb和Ti-45Al-5Nb-0.3Y合金连续冷却相变有较大的影响.炉冷形成全层片组织,空冷下层片形成被α→γm块状反应抑制,油冷形成了极细小的层片组织,水冷主要发生了α→α2有序化转变.空冷导致了羽毛状组织消失和α2相的增加,水冷导致α2晶界的细小层片晶团尺寸较小、数量较多.Y添加对Ti-45Al-5Nb合金连续冷却相变有较小的影响.
关键词:
TiAl合金
,
热处理
,
组织
,
相变
李宝辉
,
孔凡涛
,
陈玉勇
,
陈子勇
,
张军伟
航空材料学报
doi:10.3969/j.issn.1005-5053.2006.02.017
分析合金元素对TiAl合金晶体结构及组织性能的影响.采用高合金化(如高Nb,V,Cr,Mn等)引入高温β相,使TiAl合金具有较好的可成形性.添加少量C,B,RE等元素改善TiAl合金组织和性能.介绍热处理及热机械处理控制TiAl合金显微组织的方法.概述TiAl合金成形技术及应用,并分析TiAl合金的发展趋势.
关键词:
TiAl合金
,
合金设计
,
组织性能
,
成形技术
孔凡涛
,
陈玉勇
,
李宝辉
金属学报
铸态Ti-43Al-9V-0.3Y合金由γ相及少量α2, B2和YA2相组成,
为细小的近层片组织, 晶粒(层片团)尺
寸约为80 um, 层片体积分数约为85 %; 锻态合金由大量细小的动态再结晶等
轴γ晶粒组成, 组织细化显著, γ再
结晶晶粒尺寸约为1-5 um; 轧态合金为细小近γ组织, γ晶粒尺寸约为20um, 尺寸细小的B2相呈网络状分布在γ晶粒周围. 铸态合金在室温下的拉伸断裂强度约为510.6 MPa, 延伸率约为0.5%; 在700 ℃下的拉伸断裂强度约为425.8 MPa, 延伸率约为5.7%. 锻造和轧制后的Ti-43Al-9V-0.3Y合金的力学性能均得到了明显改善.
关键词:
Ti-V-Y合金
,
processing technology
,
microstructure
,
tensile properties
,
null
李宝辉
,
陈玉勇
,
孔涛
航空材料学报
doi:10.3969/j.issn.1005-5053.2007.03.009
采用Gleeble-1500热力模拟机对Ti-45Al-5Nb-0.3Y (at%)合金在不同温度和变形速率下的流变应力进行了实验研究,并对此材料进行了包套锻造,分析了变形组织及压缩性能.结果显示,TiAl合金的真应力-真应变曲线显示典型的动态再结晶软化特征,流变应力随应变速率的升高和变形温度的降低而升高,在1200℃/0.01s-1条件下变形后试样外观质量好;利用Zener-Hollomon参数计算了此合金的热变形激活能,Q=399.5kJmol-1;在α+γ双相区一次包套锻造,总变形量达70%,锻坯质量良好,锻后组织由大量弯曲、破碎的层片,细小的再结晶晶粒及少量平直层片组成,动态再结晶主要发生在原层片晶团的界面处,经1150℃/80min热处理后,合金发生广泛的再结晶形成了大量细小均匀的等轴γ晶粒,平均晶粒尺寸约为10μm,但仍有少量残余层片存在;室温压缩实验表明,锻造后合金的强度和塑性提高,这与锻造后显微组织的细化有关.
关键词:
TiAl合金
,
热变形
,
包套锻造
,
组织性能
陈玉勇
,
李宝辉
,
孔凡涛
稀有金属材料与工程
研究了Ti-45Al-5Nb(at%)和Ti-45Al-5Nb-0.3Y(at%)合金的铸态显微组织.结果表明:稀土Y的添加改变了Ti-45Al-5Nb合金的铸态显微组织,促进了等轴晶粒的形成,极大地细化了晶粒;稀土Y主要富集在等轴晶粒的晶界处,并呈断续网络状分布,还有极少量的稀土呈小颗粒分布在晶粒内部;与Ti-45Al-5Nb合金相比,Ti-45Al-5Nb-0.3Y合金除了y和α2相外,还形成了富集Al和Y的富稀土相-YAl2相;在合金凝固过程中,稀土Y能够提高TiAl合金的形核率,同时稀土Y在固液界面前沿的富集抑制了初生β相的生长,并且后者对晶粒的细化起主要作用.
关键词:
TiAl合金
,
稀土
,
显微组织
,
晶粒细化
孔凡涛
,
陈玉勇
,
李宝辉
金属学报
包套锻造Ti-45Al-5Nb-0.3Y合金由大量细小的动态再结晶等轴γ晶粒
(晶粒尺寸可达1-2 um) 、弯曲或破碎的层片和少量的残余平直层片组成,
变形组织含有大量位错及少量变形孪晶. 锻态试样抗拉强度 (σb)、延伸
率 (δ) 分别达到\linebreak 708.1 MPa 和0.95%. 再通过不同的热处理分别得到晶粒
细小的双态组织、近层片组织和全层片组织. 经1320 ℃/30 min炉冷后得到双态
组织, 层片晶粒尺寸 (d l) 约为20 um, 层片体积分数 (ψ l}$)
约为60%, 具有 最高的, 约为1.9%, σ b约为658.9 MPa, 为穿晶和沿晶混合断裂; 经
1340 ℃/30 min炉冷后得到近层片组织, d l约为60 um, ψl约
为95%,σ b 约为 690.2 MPa, δ约为1.75%, 主要为穿晶 (层片) 断
裂; 经1370 ℃/15 min炉冷后得到细小全层片组织 (d l约为40 um), 具有最
高的σ b, 约为715.1 MPa,δ约
为1.51%, 为穿晶断裂.
关键词:
Ti-45Al-5Nb-0.3Y合金
,
thermo-mechanical treatment
,
microstructure
孔凡涛
,
陈玉勇
,
李宝辉
金属学报
doi:10.3321/j.issn:0412-1961.2008.06.022
包套锻造Ti-45Al-5Nb-0.3Y合金由大量细小的动态再结晶等轴γ晶粒(晶粒尺寸可达1-2 μm),弯曲或破碎的层片和少量的残余平直层片组成,变形组织含有人量位错及少量变形孪晶.锻态试样抗拉强度(σb),延伸率(δ)分别达到708.1 MPa和0.95%.再通过不同的热处理分别得到晶粒细小的双态组织、近层片组织和全层片组织.经1320 ℃/30 min炉冷后得到双态组织,层片晶粒尺寸(d1)约为20 μm,层片体积分数(ψ1)约为60%,具有最高的δ,约为1-9%,σb约为658.9 MPa,为穿晶和沿晶混合断裂;经1340℃/30 min炉冷后得到近层片组织,dI约为60 gm,ψ1约为95%,O'b约为690.2 MPa,δ约为1.75%,上要为穿晶(层片)断裂;经1370℃/15 min炉冷后得到细小全层片组织(d1约为40 μm),具有最高的σb,约为715.1 MPa,5约为1.51%,为穿晶断裂.
关键词:
Ti-45A1-5Nb-0.3Y合金
,
热机械处理
,
组织
,
力学性能
,
相变
孔凡涛
,
陈玉勇
,
李宝辉
金属学报
doi:10.3321/j.issn:0412-1961.2008.07.009
铸态Ti-43Al-9V-0.3Y合金由γ相及少量α2,B2和YAl2相组成,为细小的近层片组织,晶粒(层片团)尺寸约为80 μm,层片体积分数约为85%;锻态合金由大量细小的动态再结晶等轴γ晶粒组成,组织细化显著,γ再结晶晶粒尺寸约为1-5 μm;轧态合金为细小近,γ组织,γ品粒尺寸约为20 μm,尺寸细小的B2相呈网络状分布在γ晶粒周围.铸态合金在室温下的拉伸断裂强度约为510.6 MPa,延伸率约为0.5%;在700℃下的拉伸断裂强度约为425.8 MPa,延伸率约为5.7%.锻造和轧制后的Ti-43Al-9V-0.3Y合金的力学性能均得到了明显改善.
关键词:
TiAl-V-Y合金
,
锻造
,
轧制
,
组织
,
力学性能
刘丽玲
,
袁国翠
,
牛耀玉
,
田超
腐蚀与防护
对宝浪油田污水处理系统污水水质、腐蚀挂片等数据分析,结果表明,该污水处理系统腐蚀严重.为了确定腐蚀影响因素,进行了污水流速、温度、pH等因素对腐蚀速率影响的试验研究.初步确定了这些因素对宝浪油田污水腐蚀影响规律,为日后制定防腐蚀措施可以提供参考.
关键词:
污水
,
腐蚀
,
影响因素
