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Ti_(10)V_(83-x)Fe_6ZrMn_x(x=0~6)合金的微观结构和储氢性能

杭州 , 肖学章 , 吴哲 , 李寿权 , 葛红卫 , 陈长聘 , 陈立新

功能材料

采用磁悬浮感应熔炼方法制备了Ti_(10)V_(83-x)Fe_6ZrMn_x(x=0、2、4、6)储氢合金,系统研究了Mn含量对合金微观结构和储氢特性的影响.XRD及SEM分析表明,无Mn合金(x=0)具有体心立方(bcc)结构的Ti-V基固溶体单相结构,而含Mn合金(x=2~6)均由bcc主相和C14型Laves第二相组成;随着Mn含量的增加,合金bcc主相的晶格常数和晶胞体积逐渐减小.储氢性能测试表明:该系列合金的吸氢动力学性能较好,在室温和4MPa初始氢压条件下,含Mn合金无需氢化孕育期就能快速吸氢;随着Mn含量的增加,合金的P-C-T放氢平台倾斜度逐渐减小,333K放氢平台压力先增后减,并在x=4达到最高;但合金的室温吸氢容量和333K有效放氢容量随Mn含量的增加而逐渐降低.

关键词: 储氢合金 , Ti-V基固溶体 , 微观结构 , 储氢性能 , Mn含量

Mg+10%Ni2P储氢材料的相结构和吸放氢性能

彭书科 , 肖学章 , 杭州 , 吴凡 , 李长旭 , 李寿权 , 陈立新

稀有金属材料与工程

采用反应球磨法制备了Mg+10%Ni2P(质量分数,下同)新型复合物,对比研究了球磨复合物和球磨纯镁的相结构与储氢性能.研究表明:在纯Mg中添加10%的Ni2P进行复合球磨,可以明显提高其吸/放氢性能.此外,添加Ni2P球磨明显地改善了镁的循环放氢性能.复合物的晶粒尺寸随着球磨时间的增加而减小;添加Ni2P能有效地抑制Mg/MgH2在吸/放氢过程中产生团聚;在Mg中添加Ni2P球磨能降低体系的放氢反应温度.

关键词: Mg基储氢材料 , Ni2P , 反应球磨 , 相结构 , 储氢性能

Zr部分替代Ti对Ti20Cr24Mn8V40Fe8低钒合金微观结构和储氢性能的影响

杭州 , 肖学章 , 翁文祥 , 邴智刚 , 黄顺民 , 许恒 , 陈立新

材料科学与工程学报 doi:10.14136/j.cnki.issn 1673-2812.2016.06.003

系统研究了Zr部分替代Ti对Ti20-xZrxCr24Mn8V40Fe8(x=0,1,2,3,4)系合金的微结构和储氢性能的影响.XRD和SEM分析表明,无Zr铸态合金(x=0)由体心立方(BCC)结构的固溶体单相组成,而含Zr合金(x=1~4)则由BCC主相和C14型Laves第二相组成,且第二相沿主相晶界析出.随着Zr含量x的增加,BCC主相晶胞体积先增加后减小,在x=1时达最大;C14型Laves相晶胞体积则逐渐增大.储氢性能研究表明,在293K和4MPa初始氢压条件下,所有含Zr合金无需活化即可快速吸氢,且合金的吸氢量随着Zr含量的增加逐渐增加,当x=4时,吸氢量最大为2.38 wt%.该系合金的放氢动力学性能优良,放氢在10min内即能完成,但该系合金有效放氢容量及放氢效率(放氢容量与吸氢容量之比)还有待改善.

关键词: 储氢合金 , V基固溶体 , 微观结构 , 储氢性能 , Zr含量

Ti0.4Zr0.1V1.1Mn0.5Ni0.4Crx (x=0,0.1,0.2,0.3)储氢合金的微观结构和电化学性能

杭州 , 邴智刚 , 许恒 , 翁文祥

材料科学与工程学报

采用XRD、SEM-EDS等方法对Ti0.4Zr0.1V1.1 Mn0.5Ni0Crx(x=0,0.1,0.2,0.3)储氢合金的微观结构及电化学性能进行了表征.XRD分析结果表明Ti0.Zr0.iV1.1Mn0.5Ni0.4Crx(x=0,0.1,0.2,0..3)储氢合金由BCC结构的V基固溶体主相和少量的C14 Laves第二相组成.SEM-EDS分析结果表明,V基固溶体主相为树枝晶结构,C14 Laves相呈网格状沿着主相晶界析出.电化学测试结果表明,Ti0.4Zr0.1V1.1Mn0.5Ni0.Crx(x=0,0.1,0.2,0.3)氢化物电极在303K下,随Cr含量的增加,最大放电容量分别为574.6mAh/g、418.8mAh/g、368.8mAh/g和322.9 mAh/g.当x=0.3时,合金电极在333K下的最大放电容量达到了824.1mAh/g.Cr的添加显著提高了合金电极的高倍率放电性能和循环寿命,40次充放电循环后Ti0.4Zr0.1V1.1Mn0.5Ni0.4Cr0.3合金电极的容量保持率为62.3%.

关键词: MH/Ni电池 , V基固溶体 , Cr添加 , 微观结构 , 电化学性能

(Ti-Cr)40V55Zr5储氢合金的热处理改性

葛红卫 , 刘剑 , 范修林 , 杭州 , 陈长聘 , 陈立新

材料科学与工程学报

研究了(Ti-Cr)10V55Zr5储氢合金在真空热处理(1473 K下保温2 h和6 h)改性前后的相结构及储氢性能.XRD及SEM分析表明,(Ti-Cr)40V55Zr5铸态合金由BCC结构的固溶体主相和ZrCr2基第二相组成;经过热处理后,合金的BCC主相的晶胞体积有所增大,除了BCC主相和ZrCr2基第二相外,还出现微量的富Ti第三相.储氢性能测试表明,热处理后(Ti-Cr)40V55Zr5合金的动力学性能和活化性能均得到改善,室温最大吸氢量略微降低,但P-C-T曲线放氢压力平台倾斜度降低,平台宽度稍有增大,80℃有效放氢量增大.研究表明,在1473 K下经2 h热处理改性的(Ti-Cr)40V55Zr5合金具有较好的综合性能,首次吸氢即可活化,室温吸氢量为401 ml·g-1,80℃有效放氢量达到240 ml·g-1.

关键词: Ti-Cr-V-Zr系储氢合金 , 热处理 , 储氢性能 , 相结构

杭州地区大气细颗粒物浓度变化特征分析?

齐冰 , 杜荣光 , 于之锋 , 周斌 , 袁小红

环境化学 doi:10.7524/j.issn.0254-6108.2015.01.2014040701

利用2012年杭州地区(杭州、桐庐、建德、淳安)大气颗粒物监测仪TEOM1405D的连续观测资料,对该地区PM2.5质量浓度的变化特征及其与气象条件的关系进行了分析研究.结果表明,2012年杭州、桐庐、建德、淳安PM2.5年平均浓度分别为50.0±25.7、46.5±22.0、42.1±21.8、36.9±21.2μg·m-3,空间上呈现至北向南逐渐下降的变化趋势.受边界层高度、降水等气象条件影响,4个站点PM2.5浓度的季节变化基本表现为秋季>冬季>春季>夏季,其中秋、冬季PM2.5超标日数高达80%左右.杭州地区PM2.5日变化呈现明显的双峰型特征,其峰值出现时间与人们的早晚出行高峰有较好的对应关系.对比不同站点PM2.5浓度变化可以看出人口密集城市区域气溶胶浓度要显著高于乡村地区.通过拟合小时平均值最大出现频率得出杭州地区最具代表性大气状态下PM2.5的浓度值为21.2μg·m-3.风向风速与PM2.5浓度的关系表明杭州主要以本地污染为主,桐庐受本地污染和区域输送双重影响,建德主要表现为区域输送.

关键词: PM2.5 , 质量浓度 , 杭州地区

多尺度空气质量模型在杭州市的应用和验证

吴小芳 , 罗坤 , , 高翔 , 焦荔 , 徐昶 , 叶贤满 , 洪盛茂 , 樊建人

工程热物理学报

本文采用Models-3/CMAQ,结合气象模式WRF,以杭州市地方排放清单为基础,对杭州2010春季5月污染物分布进行了数值模拟,考察杭州市2010年5月空气污染物的分布.模拟值与5个监测站点的三种污染物监测数据进行对比,对模式的模拟效果进行统计评估.验证结果显示,模式能较好的反映常规污染物NO2、SO2和PM10浓度变化趋势,模拟偏差在合理的误差范围内,为未来污染控制措施制定和空气预测提供了良好基础.

关键词: 空气质量模型 , 杭州 , 模式验证

杭州湾跨海大桥钢管桩的涂层防护

吴希革

腐蚀与防护 doi:10.3969/j.issn.1005-748X.2006.08.014

杭州湾跨海大桥采用钢管桩沉桩基础.钢管桩的腐蚀问题采用涂层加阴极保护的防护体系,其中涂层部分采用单层/双层/三层重防腐环氧粉末喷涂防护方案解决.介绍了三种涂层结构及其用途.

关键词: 杭州湾大桥 , 钢管桩 , 粉末涂料 , 环氧树脂

杭州钢铁厂炼铁系统用能优化模型的研究

马弘毅 , 陆钟武

金属学报

针对杭州钢铁厂的具体情况,用系统节能观点分析了影响炼铁系统综合能耗的因素及其相互关系,建立了炼铁系统用能优化模型。模型由炼铁系统总体模型和烧结过程子模型组成,二者均为非线性规划模型。应用所建立的模型和最优化方法研究了烧结原料配料的优化,烧结矿和球团矿的合理配比以及生产参数变化对炼铁系统综合能耗的影响。

关键词:

电弧喷涂复合涂层防护技术在杭州九堡大桥上的应用

晁宇 , 洪伟 , 贾平 , 安云岐 , 晁兵

电镀与涂饰

九堡大桥是杭州钱塘江上第八座跨江大桥,是国内首次采用"整体顶推施工"的空间异形结构的钢混拱桥,桥址处于高腐蚀强度的海洋气候环境.本文介绍了九堡大桥钢结构防腐方案设计,金属涂层及其厚度、封闭漆、中间漆和面漆的选择,电弧喷涂铝复合涂层寿命预测及其施工情况,旨在给国内类似大型钢结构工程的腐蚀防护方案设计提供借鉴.

关键词: 桥梁 , 钢结构 , 电弧喷涂铝复合涂层 , 防腐

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