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采用Gleeble 2000高温力学性能模拟实验机对不同冷却速率及不同拉伸速率下600 MPa级A1-Mo系冷轧双相钢高温热塑性进行了研究.结果表明,随拉伸应变速率增大,双相钢的高温热塑性明显提高;降低冷却速率,能显著提高双相钢高温区(t>l 100℃)的塑性性能.为了避免铸坯在连铸过程中产生表面裂纹,矫直温度应保证在1050~1150℃范围内,同时二次冷却应采用弱冷水制度,以降低冷却速率.金相观察发现,沿奥氏体晶界呈网状分布的铁素体薄膜是造成两相区塑性低谷的主要原因,而AIN、FeO等析出相致使奥氏体单相区脆化.

关键词: 双相钢 , 热塑性 , 应变速率 , 冷却速率

不同实验条件对冷轧双相钢高温热塑性的影响及影响机制

王辉 , 刘文艳 , 袁桂莲 , 林承江 , 韩荣东

钢铁研究学报

采用Gleeble 2000高温力学性能模拟实验机对不同冷却速率及不同拉伸速率下600 MPa级AlMo系冷轧双相钢高温热塑性进行了研究。结果表明，随拉伸应变速率增大，双相钢的高温热塑性明显提高；降低冷却速率，能显著提高双相钢高温区(t＞1 100 ℃)的塑性性能。为了避免铸坯在连铸过程中产生表面裂纹，矫直温度应保证在1 050~1 150 ℃范围内，同时二次冷却应采用弱冷水制度，以降低冷却速率。金相观察发现，沿奥氏体晶界呈网状分布的铁素体薄膜是造成两相区塑性低谷的主要原因，而AlN、FeO等析出相致使奥氏体单相区脆化。

关键词: 双相钢;热塑性;应变速率;冷却速率

590 MPa级双相钢马氏体转变的热力学分析

方芳 , 尹云洋 , 王辉 , 林承江

钢铁研究

采用热力学计算理论预测双相钢的临界退火温度,计算值与试验结果相符.根据铁素体和奥氏体体积分数比值为70∶30,计算得到退火温度为807℃.试验采用800℃的退火温度得到的最终组织马氏体体积分数为13 ％～18％,且其性能完全达到DP590双相钢级别要求.在临界退火和过时效段之间有至少10％～12％的奥氏体转变为新生铁素体和马氏体.

关键词: Thermo-Calc , 临界退火温度 , 双相钢

冷轧双相钢纯弯曲性能试验研究

魏星 , 林承江

钢铁研究

研究了2个级别双相钢HC590DP和HC780DP在小应变下的单轴拉伸性能和纯弯曲性能.结果表明:在产生塑性应变初始阶段,相同应变下HC780DP应力反而小于HC590DP,但通过某临界点后,HC780DP应力超过HC590DP.2种材料在0.02％的小应变时,弯曲强度均大于拉伸强度;且材料在弯曲过程中的应变强化硬化能力要高于单轴拉伸;相比冲压成形,HC590DP和HC780DP在弯曲变形加工过程中(如辊压、折弯成形)的材料变形抗力大,塑性加工硬化率高,回弹量大.

关键词: 双相钢 , 纯弯曲 , 力矩 , 强度

皮江法物料导热系数测定

傅大学 , 张伟 , 王耀武 , 彭建平 , 狄越忠 , 陶绍虎 , 冯乃祥

材料与冶金学报

采用稳态平板法测定了皮江法炼镁工艺物料的导热系数.结果表明:温度升高,原料中硅铁配入量增加,以及添加CaF2都能提高物料的导热系数.随着还原反应进行,物料的导热系数降低.添加CaF2将降低还原渣的导热系数.对于添加3％ CaF2的还原原料导热系数与温度的关系为λ=2.88×10-4T+0.14;添加3％ CaF2、还原率为78％的还原渣的导热系数与温度的关系为λ=4.95×10-5T+0.08.

关键词: 导热系数 , 平板法 , 还原 , 皮江法

卡林型金矿的再定义

周余国 , 刘继顺 , 欧阳玉飞 , 何兆波 , 高启芝

黄金 doi:10.3969/j.issn.1001-1277.2008.11.003

介绍了卡林型金矿称谓的演变及不同学者在卡林型金矿认识上的差异,通过分析这些不同称谓演变和认识上的差异,结合笔者多年来在滇黔桂"金三角"地区的找矿实践和思考,认为:对卡林型金矿应"只求同"(要求其最基本的表面的特征相同或相似),"须存异"(容矿岩石、产出地质背景、成因等有所不同),卡林型金矿本身不具有成因意义,不是一种成因类型;判别卡林型金矿有4条标准;依据4条标准,将卡林型金矿定义为区带上_集中分布的(超)微细、浸染、中低温热液矿床.

关键词: 卡林型金矿 , 判别标准 , 再定义