张毅
,
柴哲
,
许倩倩
,
田保红
,
刘勇
,
刘平
,
陈小红
材料热处理学报
对Cu-Cr-Zr-Ag合金在Gleeble-1500D热模拟试验机上进行热压缩实验,对合金在应变速率为0.001 ～10 s-1、变形温度为650 ～ 950 ℃的高温变形过程中的流变应力行为、热变形过程中的组织演变和动态再结晶机制进行了研究.结果表明,流变应力随变形温度升高而减小,随应变速率提高而增大.Cu-Cr-Zr-Ag合金在热变形过程中的动态再结晶机制受变形温度和应变速率控制.当温度达到950℃,应变速率为0.001 s-1时,Cu-Cr-Zr-Ag合金发生完全的动态再结晶.该合金高温热压缩变形时的热变形激活能Q为343.23 kJ/mol,同时利用逐步回归法建立了该合金的流变应力方程.
关键词:
Cu-Cr-Zr-Ag合金
,
高温压缩
,
流变应力方程
,
热激活能
,
动态再结晶
张毅
,
柴哲
,
许倩倩
,
田保红
,
刘勇
,
刘平
,
陈小红
材料热处理学报
利用Gleeble-1500D热模拟试验机,采用高温等温压缩试验,对Cu-0.4Cr-0.15Zr-0.04Y合金在应变速率为0.001 ～10 s-1、变形温度为650～ 850℃、最大变形程度为50％条件下的动态再结晶行为以及组织转变进行了研究.利用加工硬化率和应变(θ-ε)的关系曲线确定了该合金发生动态再结晶的形变条件为T≥750℃,应变速率小于0.1 s-1;根据θ-σ模型,确立了合金变形特征参数之间的关系:σc/σp=0.86,εc/εp=0.30;同时建立了合金变形特征参数与Z参数的关系:εp=2.61×10-3Z0.14,εc=7.83×10-4Z0.14Cu-0.4Cr-0.15Zr-0.04Y合金在热变形过程中的动态再结晶机制受变形温度和应变速率的控制.当温度达到850℃,应变速率为0.001 s-1时,合金发生完全的动态再结晶.
关键词:
Cu-0.4Cr-0.15Zr-0.04Y合金
,
加工硬化率-应变曲线
,
临界条件
,
θ-σ模型
柴哲
,
张毅
,
李瑞卿
,
许倩倩
,
田保红
,
刘勇
,
刘平
功能材料
doi:10.3969/j.issn.1001-9731.2016.01.021
通过在Gleeble-1500D热模拟试验机上进行高温等温压缩试验,对Cu-0.4Cr-0.15Zr-0.04Y合金在应变速率为0.001～1o s-1、变形温度为650～850℃、最大变形程度为50％条件下的流变应力行为进行了研究.分析了该合金在高温变形时的流变应力和应变速率及变形温度之间的关系,并研究了在热压缩过程中组织的变化.结果表明,热模拟试验中,应变速率和变形温度的变化强烈地影响合金流变应力的大小,流变应力随变形温度升高而下降,随应变速率提高而增大.从应变速率、流变应力和温度的相关性,得出了该合金高温热压缩变形时的应力指数(n)、应力参数(α)、结构因子(A)、热变形激活能(Q)和流变应力方程,变形温度对合金动态再结晶行为有强烈影响.
关键词:
Cu-0.4Cr-0.15Zr-0.04Y合金
,
高温压缩
,
动态再结晶
,
本构方程
张毅
,
柴哲
,
孙慧丽
,
田保红
,
刘勇
,
刘平
,
陈小红
材料热处理学报
在Gleeble-1500D热/力模拟试验机上进行高温等温单道次压缩试验,探讨Cu-0.8Cr-0.3Zr-0.03P合金在变形温度和应变速率分别为650 ～950℃和0.001～10 s-1条件下的热变形特性.通过真应力-真应变曲线的采集数据计算出合金高温热压缩时的本构方程和热变形激活能Q,根据动态模型绘制真应变为0.3和0.5的热加工图,并结合显微组织分析合金的变形机理,确定热加工失稳区间.研究表明:功率耗散因子η随变形温度递升呈增大趋势,合金的流变软化机理由动态回复逐渐向动态再结晶转变.得出热压缩过程的的最优加工范围为:温度为730 ～875℃,应变速率为0.1～1s1.
关键词:
Cu-0.8Cr-0.3Zr-0.03P合金
,
热压缩变形
,
本构方程
,
流变应力
,
热加工图
柴哲
,
张毅
,
李瑞卿
,
许倩倩
,
田保红
,
刘勇
材料热处理学报
利用Gleeble-1500D热模拟试验机对Cu-Cr-Zr-Y合金进行高温等温压缩试验,变形温度和应变速率分别为650～850℃和0.001 ～10 s-1,对合金高温热压缩过程中的变形行为进行研究.结果表明:其流变应力随应变速率的提高而增大,随变形温度的升高而减小.并根据动态材料模型绘制和分析了该合金的热加工图,得出了热变形过程的最佳工艺参数为:温度为800～850℃,应变速率范围为0.001 ～0.1 s-1.
关键词:
Cu-Cr-Zr-Y合金
,
热压缩变形
,
流变应力
,
热加工图
张毅
,
柴哲
,
许倩倩
,
田保红
,
刘勇
,
刘平
材料热处理学报
采用Gleeble-1500D热模拟试验机,研究了Cu-0.8Cr-0.3Zr合金在变形温度为650 ～950℃、应变速率为0.001 ～10 s-1、总压缩应变量60％条件下的流变行为,对热变形过程中的组织演变和动态再结晶机制进行了分析,同时分析了该合金的热加工图.结果表明,变形温度越高,应变速率越小,合金越容易发生动态再结晶,且对应的峰值应力也越小.利用逐步回归的方法建立该合金的流变应力方程.绘制了Cu-Cr-Zr合金的热加工图,确定了其热加工时的安全区与失稳区,得出了该合金在实验参数范围内热变形过程的最佳工艺参数:温度范围为850 ～900℃,应变速率范围为0.1～1s-1.
关键词:
Cu-Cr-Zr合金
,
热压缩变形
,
流变应力方程
,
热加工图
李艳
,
刘勇
,
田保红
,
张毅
,
柴哲
,
朱顺新
材料热处理学报
通过在Gleeble-1500D热模拟试验机上进行高温等温压缩试验,对Cu-0.4Zr合金在应变速率为0.001 ～10 s-1、变形温度为550～900℃、最大变形程度为55％条件下的流变应力行为进行探讨.分析了该合金在高温变形时的流变应力和应变速率及变形温度之间的关系,并对其在热压缩过程中的组织演变进行观察.结果表明:热模拟试验中,应变速率和变形温度的变化强烈地影响合金流变应力的大小,流变应力随变形温度升高而下降,随应变速率提高而增大.结合流变应力、应变速率和变形温度的相关性,计算得出了该合金高温热压缩变形时的应力指数(n)、应力参数(α)、结构因子(A)、热变形激活能(Q)和本构方程.合金动态再结晶的显微组织强烈受到应变速率的影响.
关键词:
Cu-0.4Zr合金
,
热压缩变形
,
动态再结晶
,
本构方程
孙慧丽
,
张毅
,
柴哲
,
许倩倩
,
田保红
,
刘勇
材料热处理学报
利用Gleeble-1500D热模拟试验机,对Cu-0.2％ Zr-0.15％Y合金进行高温热压缩热模拟试验,对合金在应变速率为0.001～1 s-1、变形温度为550～900℃时,试验过程中的流变应力变化、动态再结晶机制及其微观组织变化进行了研究.结果表明,试验合金流变应力受应变温度和变形速率的影响极大,动态再结晶的显微组织对温度的变化反应敏感,当变形温度降低或者应变速率升高时,其流变应力曲线随之上升.通过流变应力、应变速率和变形温度之间的联系,解出了该合金在热压缩变形时的应力指数(n)、应力参数(α)、结构因子(A)、热变形激活能(Q)以及其本构方程.
关键词:
Cu-0.2％Zr-0.15％Y合金
,
高温热压缩变形
,
动态再结晶
,
本构方程
李艳
,
刘勇
,
田保红
,
张毅
,
柴哲
,
朱顺新
中国稀土学报
doi:10.11785/S1000-4343.20160213
Cu-0.4Zr-0.15Ce合金在Gleeble-1500D热模拟试验机上进行高温等温压缩试验以探讨其在高温热压缩过程中的变形行为,变形温度和应变速率分别为550～900℃和0.001～10 s-1.结果表明:合金的流变应力随变形温度的升高而减小、随应变速率的提高而增大,在热压缩过程中发生了动态回复和再结晶.根据动态材料模型绘制该合金的热加工图并加以分析,结合微观组织演变规律,可确定该合金热变形过程的最佳工艺参数为:变形温度800～900℃,应变速率范围0.001～0.1 s-1.
关键词:
Cu-0.4Zr-0.15Ce合金
,
热压缩变形
,
流变应力
,
热加工图
陈康林
,
周福钱
,
付绍洪
,
吕新彪
,
王苹
黄金
doi:10.3969/j.issn.1001-1277.2001.10.001
对川西北哲波山微细浸染型金矿床金的赋存状态进行了研究,结果表明金在原生矿内主要载金矿物毒砂和黄铁矿中是以显微、超显微的包裹金形式存在,在氧化矿石中是以游离金的形式存在.晶格金的可能性较小.主要载金矿物黄铁矿的生长环带中金的含量边缘比核部高,亮带比暗带高.并结合黄铁矿中微量元素的分布特征,认为金沉淀的环境是总体较稳定、局部振荡的环境.
关键词:
包裹金
,
赋存状态
,
微细浸染型
,
哲波山金矿床
