马新志
,
张佳音
,
刘欣
,
温静
,
高琼
,
李凯
,
牟洪臣
人工晶体学报
采用CVD法成功合成了高质量单晶In2 Ge2 O7纳米带,采用高分辨透射电子显微镜(HRTEM)图像以及X射线衍射(XRD),能谱元素分布图像等对产物进行了表征.结果表明,生长的纳米带长几十微米、厚度50 nm,几乎没有缺陷且In,Ge,O元素分布均匀.此外,基于热力学原理对单晶纳米带的生长机制进行了讨论.
关键词:
In2Ge2O7
,
纳米带
,
合成
,
生长机制
李蒙蒙
,
任绳凤
,
常茹
,
温静
,
李宪莉
环境化学
doi:10.7524/j.issn.0254-6108.2017.05.2016090801
为了研究室内甲醛浓度散发规律,对天津某住宅小区房间进行为期40d甲醛浓度现场测试,测试区域为餐桌、电视柜、沙发以及房间几何中心区域.实测发现甲醛浓度由最高值0.46 mg· m-3开始降低后进入以0.19 mg·m-3平稳散发阶段,31 d后接近于直线状态,是处理甲醛污染的最佳时机.并且发现在沙发区域甲醛浓度值最高,达到0.33 mg·m-3,在房间几何中心甲醛浓度值最低为0.01 mg·m-3,在封闭条件下散发1个月后,甲醛浓度4个区域均不能达到室内空气质量标准要求,超标倍数达到了1-4倍,沙发区域比其他3个区域甲醛浓度都高出3倍左右.
关键词:
甲醛
,
板式家具
,
浓度散发
,
实测研究
陈宝东
,
郭锋
,
温静
稀有金属材料与工程
研究了ZK31-1.5Y镁合金在变形温度为250～450℃、应变速率为0.001～1 s-1条件下的热压缩变形特性,基于动态材料模型建立了热加工图,并结合真应力-真应变曲线确定了该合金在实验条件下的热变形机制及最佳工艺参数.结果表明:ZK31-1.5Y合金的真应力-真应变曲线主要以动态再结晶和动本回复软化机制为特征,峰值应力和稳态应力随变形温度的降低或应变速率的升高显著增加.合金功率耗散图和失稳图中分别包含了3个效率峰值区和1个马鞍形流变失稳区,峰区效率范围为38％～65％,叠加后形成的加工图给出了实验参数范围内热变形时的最优工艺参数,其热变形温度为350～450℃、应变速率为0.1～1 s-1.当应变量由0.1～0.6逐渐增大时对加工图分布规律影响不大.
关键词:
ZK31-1.5Y合金
,
热压缩变形
,
DMM加工图
,
变形机制
李凯
,
温静
,
赵振宇
人工晶体学报
采用化学气相沉积方法,在硅衬底上合成了In2O3(ZnO)m超晶格纳米线.扫描电镜的测试结果表明,纳米线的直径和长度分别在80～100 nm和15～25 μm之间.透射电镜图像显示,In-O层与In/Zn-O block沿纳米线生长方向〈0001〉交替堆垛.在不同温度下对样品进行退火并利用拉曼散射技术对处理后的样品进行研究.研究结果发现随退火温度的提高,材料中的VO和Zni减少,AM模和A1(LO)模的逐渐频移到571 cm-1和619 cm-1位置,峰型对称性增强,即退火使In2O3(ZnO)m超晶格纳米线的晶体质量明显提高.最佳的退火温度为1000℃.
关键词:
In2O3(ZnO)m
,
退火
,
拉曼散射
陈宝东
,
郭锋
,
温静
稀有金属材料与工程
研究了质量分数为1％稀土Y掺杂对Mg-3.0Zn-0.6Zr合金在变形温度为523～723 K、应变速率为0.001～1 s-1范围内的热压缩变形性能的影响.基于动态材料模型建立的加工图,借助光学显微镜、扫描电镜和X射线衍射仪等设备,结合流变特征、微观组织结构演变,分析了Y添加对合金热变形机制及工艺参数的影响.结果表明,流变应力受变形条件影响较大,随变形温度的降低或应变速率的升高而增大;Y掺杂对流变曲线变化趋势影响较小,而对应力水平影响较大,各变形条件下均有不同程度提高,最大增幅约40％.另外,Y添加扩大了功率耗散区域,功率峰值约增大22％并转移至673～723 K、0.1～1 s1附近,失稳缩至523～723 K、0.001～0.01 s-1的马鞍形区域,加工图给出的最优加工参数由高温低应变速率转移至523～723 K、0.1～1 s1附近.
关键词:
Mg-3.0Zn-0.6Zr合金
,
稀土Y
,
热压缩变形
,
加工图
王常帅张军邹敏明刘林傅恒志
金属学报
doi:10.3724/SP.J.1037.2009.00846
采用熔体超温处理方法考察了DZ125定向凝固镍基高温合金熔体超温处理中的弛豫现象. 结果表明: DZ125合金熔体超温处理中存在的弛豫现象对凝固组织有明显影响. 当恒温静置时间小于30 min时, 枝晶间距、偏析比、γ'相和γ+γ'共晶相的形貌及大小随恒温静置时间的增加均无明显变化. 然而, 进一步延长熔体恒温静置时间至60 min, 枝晶间距增大、偏析加重、γ+γ'共晶相明显增大、枝晶间γ'相明显粗化. 碳化物形貌以块状和非连续棒状为主, 且随恒温静置时间的延长无明显变化. 造成这种现象的主要原因是合金熔体结构的平衡需要一定的弛豫时间, 恒温静置时间小于30 min时, 熔体结构随静置时间的延长变化不大, 进 一步延长恒温静置时间至60 min熔体结构变化明显. 熔体结构的变化将影响凝固过程及最终的凝固组织. 因此, 随熔体恒温静置时间延长凝固组织发生明显变化.
关键词:
镍基高温合金
,
melt superheating treatment
,
relaxation
,
solidification structure
王常帅
,
张军
,
邹敏明
,
刘林
,
傅恒志
金属学报
doi:10.3724/SP.J.1037.2009.00846
采用熔体超温处理方法考察了DZ125定向凝固镍基高温合金熔体超温处理中的弛豫现象.结果表明:DZ125合金熔体超温处理中存在的弛豫现象对凝固组织有明显影响.当恒温静置时间小于30min时,枝晶间距、偏析比、γ'1相和γ+γ'1共晶相的形貌及大小随恒温静置时间的增加均无明显变化.然而,进一步延长熔体恒温静置时间至60min,枝晶间距增大、偏析加重、γ+γ'1共晶相明显增大、枝晶间γ'1相明显粗化.碳化物形貌以块状和非连续棒状为主,且随恒温静置时间的延长无明显变化.造成这种现象的主要原因是合金熔体结构的平衡需要一定的弛豫时间,恒温静置时间小于30min时,熔体结构随静置时间的延长变化不大,进一步延长恒温静置时间至60min熔体结构变化明显.熔体结构的变化将影响凝固过程及最终的凝固组织.因此,随熔体恒温静置时间延长凝固组织发生明显变化.
关键词:
镍基高温合金
,
熔体超温处理
,
弛豫现象
,
凝固组织
