覃连敬
,
李美丽
,
覃浩
环境化学
doi:10.7524/j.issn.0254-6108.2016.05.2015112407
本文对210pb、210po快速联测方法作了深入研究,确定了适用于环境水样中210pb、210po联测的最优实验条件.在未经萃取分离情况下,以坑坏血酸+盐酸羟胺混合体系作还原剂,当盐酸浓度为0.5 mol·L-1,沉积时间为2h,沉积温度为90℃,溶液体积为50 mL时,210Bi、210po可同时自发沉积在铜片上.利用在同一衰变链上活度最终平衡的特点,通过测量210Bi计数计算得到水中210pb的活度,然后通过209 Po示踪α能谱法求得水中210po的活度.方法精密度优于10％,加标回收率在95.3％-107.6％,210pb、210po探测限分别达到1.2 mBq· L-1和0.15 mBq·L-1.利用该联测方法对粤北矿山地区环境水样进行了分析,结果表明,饮用水中210pb、210po活度浓度范围分别为(2.4-38.7) mBq·L-1和(1.0-4.1)mBq·L-1;河溪水中210pb、210Po活度浓度范围分别为(4.3-181.5) mBq·L-1和(0.7-23.3) mBq·L-1.
关键词:
210Pb
,
210po
,
联测
,
环境水
,
铀矿山
曾雄智
,
皮建辉
,
梁宋平
色谱
doi:10.3321/j.issn:1000-8713.2007.06.007
敬钊毒素-Ⅰ(JZTX-Ⅰ)是一种能够抑制心肌钠通道失活的新型蜘蛛神经毒素,该文结合高效液相色谱与色氨酸荧光测定技术研究了JZTX-Ⅰ的磷脂膜结合活性.脂质体共沉淀实验表明,JZTX-Ⅰ具有不依赖于带负电荷磷脂组成的生物膜结合活性.当加入由酸性或中性磷脂构成的脂质体后,JZTX-Ⅰ能够分别产生6.4和4.7 nm的蓝移以及7.4和8.0 nm的红移激发漂移,显示JZTX-Ⅰ能够插入磷脂膜,同时该分子疏水表面的色氨酸残基处于一个运动受限的界面区域.荧光淬灭实验进一步证实,与脂质体结合能够减少该毒素分子表面色氨酸残基的溶剂暴露.该研究结果为阐明JZTX-Ⅰ的离子通道门控调节机制提供了新的信息.
关键词:
高效液相色谱
,
荧光谱
,
单层小脂质体
,
敬钊毒素-Ⅰ
全妙华
,
曾雄智
,
皮建辉
,
邓梅春
,
梁宋平
色谱
doi:10.3321/j.issn:1000-8713.2007.04.011
应用芴甲氧羰基(Fmoc)固相方法化学合成了敬钊毒素-V(JZTX-V)分子N-端酪氨酸残基剪切体(Y1-JZTX-V),并且通过反相高效液相色谱和质谱对不同条件下的氧化复性结果进行监测,从而得到该剪切体的最佳氧化复性条件:0.1 mol/L Tris-HCl缓冲液、pH 7.50、1 mmol/L还原型谷胱甘肽(GSH)、0.1 mmol/L氧化型谷胱甘肽(GSSG)、样品浓度为0.05 mg/L、复性温度为4 ℃.膜片钳电生理实验结果显示敬钊毒素-V剪切体Y1-JZTX-V对大鼠背根神经节(DRG)细胞上表达的河豚毒素不敏感型(TTX-R)与河豚毒素敏感型(TTX-S)钠电流均有抑制作用,其半数抑制浓度(IC50)分别为(160±2.5)nmol/L和(39.6±3.2)nmol/L.与天然的敬钊毒素-V相比,该剪切体对大鼠DRG细胞上的TTX-S钠电流的抑制作用基本一致,但对TTX-R钠电流的抑制作用却大大降低,表明敬钊毒素-V分子N-端的酪氨酸残基是一个与TTX-R钠通道结合活性相关的氨基酸残基.
关键词:
化学合成
,
敬钊毒素-V剪切体
,
复性
,
钠离子通道
殷瑞钰
钢铁
回顾了当前国际薄板坯连铸连轧技术发展现状，论述了中国薄板坯连铸连轧生产技术的发展历程。中国经过多年的生产实践和技术研发，不仅在薄板坯连铸连轧生产线的数量上、生产能力上位居世界第一，同时，在生产技术和关键装备研制与系统技术集成方面也取得了重大进展，薄板坯连铸连轧生产线的生产技术指标不断提高、生产品种不断扩大、高附加值产品份额逐年增加。在此基础上，提出了中国薄板坯连铸连轧生产中存在的问题及工作方向。
关键词:
进展;薄板坯连铸
殷瑞钰
钢铁
回顾了当前国际薄板坯连铸连轧技术发展现状,论述了中国薄板坯连铸连轧生产技术的发展历程.中国经过多年的生产实践和技术研发,不仅在薄板坯连铸连轧生产线的数量上、生产能力上位居世界第一,同时,在生产技术和关键装备研制与系统技术集成方面也取得了重大进展,薄板坯连铸连轧生产线的生产技术指标不断提高、生产品种不断扩大、高附加值产品份额逐年增加.在此基础上,提出了中国薄板坯连铸连轧生产中存在的问题及工作方向.
关键词:
进展
,
薄板坯连铸
张进之
金属学报
连轧生产过程电子计算机控制的发展,需要能反映“流量常数”不相等条件的数学表达式。张力是连轧过程的纽带,由动平衡条件建立了张力微分方程: (dσi/dt)=(E/l)[V′_(i+1)-V_i][1+(σ_i)/E] 利用生产实践和实验研究中认识的物理规律,如体积不变定律、前滑与张力成线性关系,推导得到连轧状态方程: σ=-τ~(-1)Aσ+(E/l)BU 动态张力公式: σ(t)=e~(-τ~(-1))At σ_0+A~(-1)[I-e~(-τ~(-1))At]W~(-1)ΔV 稳态张力公式: σ=A~(-1)m~(-1)q 张力公式反映了连轧过程中张力、厚度,轧辊速度及时间之间的函数关系。证明了连轧工艺过程是渐近稳定的,可控的和可测的动力学系统,并提出张力公式预报钢板厚度的设想。
关键词:
