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生物医用Ti-Nb-Sn合金的超弹性

王涛 , 戴品强 , 项忠楠 , 杨俊强 ,

材料科学与工程学报

通过室温下拉伸实验研究了Ti-14Nb-4Sn和Ti-16Nb-4Sn(at.%)合金的超弹性.发现锻造态和400℃冰水淬火态的Ti-16Nb-4Sn合金超弹性良好,通过4%变形量循环拉伸三次即可获得完全的超弹性;而400℃冰水淬火态的Ti-14Nb-4Sn合金通过3%变形量循环拉伸两次即可完全回复.Ti-14Nb-4Sn合金和Ti-16Nb-4Sn合金均以700℃冰水淬火态断裂延伸率为最大,分别为14.42%和12.02%.锻造态Ti-14Nb-4Sn合金的马氏体逆相变回复温度As为134.8℃.XRD分析结果表明室温下Ti-16Nb-4Sn合金的组织为β相和+α"马氏体相;而Ti-14Nb-4Sn合金的室温组织除β和α"外,还存在α相.

关键词: Ti-Nb-Sn形状记忆合金 , 超弹性 , 马氏体相变 , 淬火

纳米晶镍脉冲电沉积层在NaCl和NaOH溶液中的腐蚀性能

, 庄哲峰 , 戴品强 , 陈闪闪 , 郑炜铭 , 洪永志

材料保护

目前,对纳米材料耐腐蚀性研究的结论不尽相同,对其腐蚀机制的见解也不统一.通过脉冲电沉积方法制备了纳米晶Ni沉积层.采用浸泡法和电化学方法研究了纳米晶Ni沉积层在3.5%NaCl(质量分数)以及10.0%NaOH(质量分数)溶液中的腐蚀行为.结果表明:在3.5%NaCl溶液中,纳米晶Ni沉积层具有较低的自腐蚀电位和较宽的钝化区,其耐腐蚀性能随着晶粒尺寸的减小而降低;在10.0%NaOH溶液中,纳米晶Ni沉积层的阳极极化曲线有较宽的钝化区,其耐腐蚀性能随着晶粒尺寸的减小而提高.

关键词: 脉冲电沉积 , 纳米晶Ni , 耐腐蚀性能 , NaCl溶液 , NaOH溶液

原子核的反常称能谱研究

徐延冰

原子核物理评论 doi:10.3969/j.issn.1007-4627.2004.01.002

将具有负称的 fp 空间扩大到包含1g9/2 轨道, 采用修正的表面相互作用(MSDI), 对64Ge, 66Ge, 68Ge, 70Se, 72Se, 74Se, 76Kr 和 78Kr等偶偶核作了形变Hartree-Fock计算, 得到了基态和一些激发态的解. 同时, 还用近似角动量投影形变Hartree-Fock(PDHF)方法对偶偶核64Ge, 74Se和奇A核79Kr进行了能谱计算, 得到其正、负称带的解, 计算结果与实验谱基本一致.

关键词: 形变Hartree-Fock态 , 角动量投影 , 单粒子能谱 , 反常称态

奇A核101Pd和101Ru的负称带能谱研究

徐延冰

原子核物理评论 doi:10.3969/j.issn.1007-4627.2003.03.003

将具有正称的gds组态空间扩大到包含具有负称的1h11/2轨道, 采用修正的表面δ相互作用(MSDI)对101Pd和101Ru两个奇A 核进行了形变HF计算, 得到了基态和一些激发态的解. 同时, 还用近似角动量投影形变Hartree-Fock(PDHF)方法对101Pd和101Ru进行了能谱计算, 得到其正、负称带的解, 计算结果与实验谱基本一致.

关键词: 角动量投影 , 单粒子能谱 , 称带

单胶子交换和单π交换夸克模型中核子负称共振态的电磁跃迁振幅

, 何军

原子核物理评论 doi:10.3969/j.issn.1007-4627.2004.02.023

分别利用单胶子交换和单π交换夸克模型计算了核子负称激发态的电磁跃迁振幅, 讨论了两个模型所给出的不同的组态混合角.结果表明,单胶子交换模型所给出的重子波函数比单π交换夸克模型的波函数更为合理.

关键词: 组份夸克模型 , 组态混合 , 跃迁振幅

中国专利信息

电镀与涂饰

本期刊登的是2012年4月份国家知识产权局公布的有关表面处理系列类专利信息。如需专利全文,请与我部联系(联系人:吴海;电话:020-61302516)。

关键词:

非束缚核9He的实验研究

王宏伟

原子核物理评论 doi:10.3969/j.issn.1007-4627.2004.03.003

简要介绍了目前有关非稳定核9He的实验和理论研究现状.现代壳模型理论计算表明 9He的基态自旋称为1/2+, 而不是1/2-, 即存在自旋称翻转现象.到目前为止, 实验上虽然观测到了9He的几个共振态, 但还不能确认其基态的能量和自旋称值.利用新的实验技术--逆运动学弹性共振散射, 对9He核进行研究, 给出了共振态的自旋称可能的取值范围.在ISOL型次级束装置上的实验有望能给出9He核能级的精确测量.

关键词: 放射性束流 , 非束缚核 , 核结构

718HL中板边部裂纹成因与控制

柳泽民

连铸

针对718HL中板边部裂纹的形成机制进行研究,认为微裂纹不是轧制时产生的新裂纹,而是由于铸坯内弧横裂纹扩展形成。造成横裂缺陷的主要原因是铸坯却不均匀。通过保证连铸关键设备功能精度、优化二冷配水工艺以及加强保护浇铸,能够有效降低中板边裂缺陷。

关键词: 中板 , 边部裂纹 , 铸坯 , 横裂

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