赵文金
,
苗志
,
蒋宏曼
中国腐蚀与防护学报
研究了我国开发的Zr-Sn-Nb合金(N18和N36)在360℃、18.6 MPa含LiOH高温高压水，400℃和500℃、10.3 MPa过热蒸汽中的腐蚀行为.结果表明，两种合 金试样在500℃腐蚀500 h未出现疖状腐蚀，而Zr-4合金在4 h就出现疖状腐蚀；在400℃腐蚀 245 d后，N18试样的增重低于Zr-4，而N36的增重高于Zr-4；在360℃含LiOH的高温高压 水中腐蚀300 d，两种合金试样的增重只有Zr-4的16%～25%.N18合金不仅在高温高压水中而 且在过热蒸汽中都具有优良的抗腐蚀性能.在Zr-Sn系合金中加入适量的Nb，一部分固溶在α -Zr中可以抵抗C、N等杂质对腐蚀性能的有害影响，另一部分形成第二相均匀弥散分布在合 金中可明显降低合金在高温水和过热蒸汽(500℃)中的氧化速率.氧化膜/金属界面处的氧化 膜生长存在不均匀性，转折后氧化膜的不均匀生长更明显.
关键词:
Zr-Sn-Nb合金
,
corrosion behavior
赵文金
,
苗志
,
蒋宏曼
,
于晓卫
,
李卫军
,
李聪
,
周邦新
中国腐蚀与防护学报
doi:10.3969/j.issn.1005-4537.2002.02.016
研究了我国开发的Zr-Sn-Nb合金(N18和N36)在360℃、18.6 MPa含LiOH高温高压水,400℃和500℃、10.3 MPa过热蒸汽中的腐蚀行为.结果表明,两种合金试样在500℃腐蚀500 h未出现疖状腐蚀,而Zr-4合金在4 h就出现疖状腐蚀;在400℃腐蚀245 d后,N18试样的增重低于Zr-4,而N36的增重高于Zr-4;在360℃含LiOH的高温高压水中腐蚀300 d,两种合金试样的增重只有Zr-4的16%～25%.N18合金不仅在高温高压水中而且在过热蒸汽中都具有优良的抗腐蚀性能.在Zr-Sn系合金中加入适量的Nb,一部分固溶在α-Zr中可以抵抗C、N等杂质对腐蚀性能的有害影响,另一部分形成第二相均匀弥散分布在合金中可明显降低合金在高温水和过热蒸汽(500℃)中的氧化速率.氧化膜/金属界面处的氧化膜生长存在不均匀性,转折后氧化膜的不均匀生长更明显.
关键词:
Zr-Sn-Nb合金
,
腐蚀行为
赵文金
,
苗志
,
蒋宏曼
,
李聪
,
于晓卫
,
周邦新
稀有金属
doi:10.3969/j.issn.0258-7076.1999.06.013
对不同工艺生产的Zr-4管材,采用酸洗、不酸洗、预膜、不预膜4种组合状态进行表面处理,研究了它在500℃过热蒸汽中的腐蚀行为.酸洗后可提高抗疖状腐蚀性能,预生氧化膜(预膜)能起到延缓疖状腐蚀的作用.机械抛光产生的形变层以及伴有较深划痕的粗糙表面会加速腐蚀,不恰当的酸洗过程会造成氟污染也使管材内表面的耐腐蚀性能下降.
关键词:
Zr-4合金
,
表面处理
,
疖状腐蚀
彭倩
,
赵文金
,
李卫军
,
唐正华
,
崔旭梅
,
衡雪梅
腐蚀学报（英文）
研究了再结晶退火N18锆合金在碘气氛中的应力腐蚀开裂（SCC）行为，着重研究了350℃时碘分压对该合金SCC的影响.结果表明，随着碘分压增加，N18合金对碘致应力腐蚀开裂 的敏感性增加，开裂的临界应力强度因子KISCC降低，裂纹萌生所需的应力降低，裂纹萌生所需的时间也缩短；SCC裂纹的快速扩展也受碘分压的强烈影响，碘分压越高， 裂纹扩展过渡到快速的穿晶准解理方式时对应的应力强度因子越低；碘分压不仅影响腐蚀产物层的形成，也影响裂纹扩展方式.碘分压的影响规律可用碘的扩散机制及Zr-I-O体系的化 学平衡来解释.
关键词:
N18锆合金
,
null
,
null
王朋飞
,
赵文金
,
陈乐
,
梁波
,
卓洪
稀有金属材料与工程
研究了N36锆合金包壳管在温度为593～723 K、应力为60～160MPa条件下的拉伸蠕变行为.结果表明,本试验条件下N36锆合金管材存在不同的蠕变变形机制.593～673K下低应力范围内,蠕变应力因子n约为3,蠕变表观激活能Qapp≈150 kJ·mol-1,蠕变变形受位错的粘滞性滑移过程控制;高应力范围内蠕变应力因子n为5～6,蠕变激活能Qapp≈170 kJ·mo1-1,遵循典型的5次幂律蠕变规律,蠕变变形受位错攀移过程控制.在723 K时,高应力范围内发生幂律失效.N36锆合金包壳管表现为典型的ClassA型合金蠕变特征,表现出与Zircaloy合金不同的蠕变规律.
关键词:
N36锆合金包壳管
,
高温蠕变
,
蠕变机制
杨忠波
,
赵文金
,
苗志
,
程竹青
稀有金属材料与工程
通过高压釜腐蚀实验研究了Zr-XSn-1Nb-0.3Fe合金(X=0～1.5,质量分数,％)在360℃/18.6 MPa纯水、360℃/18.6 MPa/0.01 mol·L-1 LiOH水溶液以及400℃/10.3 MPa过热蒸汽中的耐腐蚀性能.结果表明,随着Sn含量从1.5％降低至0.6％,合金试样腐蚀增重降低;进一步降低Sn含量时,合金在纯水和蒸汽中的腐蚀增重没有明显变化,但在LiOH水溶液中的腐蚀增重反而增加.采用透射电镜表征腐蚀前的显微组织发现,随着Sn含量的变化,合金中第二相的大小及类型相接近,但面密度随着Sn含量的增加而减少.采用激光拉曼光谱分析腐蚀过程中氧化膜晶体结构表明,腐蚀初期氧化膜的结构以m-ZrO2和t-ZrO2为主,随着腐蚀时间的增加,t-ZrO2转变为m-ZrO2; t-ZrO2转变越快,t-ZrO2含量越低,腐蚀速率越高.
关键词:
锆合金
,
腐蚀
,
显微组织
,
氧化膜
杨忠波
,
赵文金
材料导报
归纳了研究锆合金腐蚀方面的一些重要结果,总结了合金元素、第二相、β固溶热处理、累积退火参数、中间退火以及最终退火热处理对锆合金显微组织及耐腐蚀性能的影响规律,讨论了锆合金氧化膜显微组织与腐蚀行为的关系,提出了如何提高锆合金抗腐蚀性能的一些措施.
关键词:
锆合金
,
腐蚀
,
合金成分
,
热处理
,
氧化膜
,
显微组织
杨忠波
,
赵文金
,
程竹青
,
邱军
,
张海
,
卓洪
金属学报
doi:10.11900/0412.1961.2016.00136
用高压釜腐蚀实验研究了不同Nb含量的Zr-xNb-0.4Sn-0.3Fe (x=0~1,质量分数,%)合金在360 ℃、18.6 MPa纯水,360 ℃、18.6 MPa、0.01 mol/L LiOH水溶液以及400 ℃、10.3 MPa过热蒸汽中的耐腐蚀性能,用TEM和SEM分析了合金腐蚀前后的显微组织。结果表明,x从0增加至1时,合金在纯水和过热蒸汽中的腐蚀增重逐渐增加,但在LiOH水溶液中的腐蚀增重减少;Nb具有细化合金再结晶晶粒作用,随着Nb含量的增加,合金中第二相直径相接近,但第二相的面密度和Nb/Fe比增大,当x≤0.2时,第二相主要为不含Nb的ZrFe或含少量Nb的ZrNbFe相,0.3≤x≤1时,主要为ZrNbFe相;合金腐蚀速率越高,氧化膜断面平行裂纹越多,基体/氧化膜界面处呈“菜花”状凸起越严重。探论了Nb含量对Zr-xNb-0.4Sn-0.3Fe耐腐蚀性能影响的机理,认为含Nb第二相的析出量是引起合金耐腐蚀性能差别的主要原因。
关键词:
Zr-xNb-0.4Sn-0.3Fe合金
,
腐蚀
,
显微组织
,
氧化膜
