赵运才
,
肖汉宁
,
张力军
硅酸盐通报
doi:10.3969/j.issn.1001-1625.2003.06.005
在MRH-5A型环块磨损试验机上考察了不同转速(100r/min,250r/min,400r/min和550r/min)下铝硅酸盐玻璃陶瓷与45号钢对摩时的摩擦磨损特性,运用扫描电子显微镜和定点探针观察与分析了磨损表面形貌和成分,并对材料的磨损机理进行了探讨.研究结果表明:在低速区,玻璃陶瓷的磨损失效主要为轻微的塑性变形和犁沟;在中速区,玻璃陶瓷的磨损失效主要为表层微观犁削和晶粒脱落;而在高速区,玻璃陶瓷的磨损失效主要为大片剥落和表层元素的转移.
关键词:
玻璃陶瓷
,
磨损
,
转速
,
摩擦磨损特性
赵运才
,
郭永明
,
王莉
材料保护
常规固体润滑涂层高温下不具备稳定的摩擦系数和较低的磨损率。为此，采用超音速等离子喷涂技术制备了KF301／WS2复合润滑耐磨涂层，探讨了复合润滑涂层中WS2润滑膜所呈现的自润滑效果及其作用机理。结果表明：涂层的磨损率随着WS2含量的变化而呈现较大的波动，WS2含量为30％时达到最小值，为1．22×10^-4mg／h；涂层经过最初的跑合后的最终摩擦系数随着WS2含量的增加而降低，不同WS2含量（20％，30％，40％）的涂层中，WS2含量为30％时具有最低的摩擦系数，为0．09；KF301／WS2基耐磨自润滑涂层的自润滑机理：涂层中的自润滑相在摩擦过程中先剥落填充使涂层摩擦面趋于平整，然后储存在涂层凹陷区域的自润滑相转移到涂层的表面形成低剪切强度的薄膜。本复合润滑涂层200℃下摩擦1．5h后具有稳定的摩擦系数和较低的磨损率。
关键词:
KF301/WS2复合润滑涂层
,
超音速等离子喷涂
,
减摩机理
,
WS2润滑膜
赵运才
,
刘宗阳
,
杨雷雷
表面技术
doi:10.16490/j.cnki.issn.1001-3660.2015.12.011
目的 获得电火花沉积质量较好的Ni201 修复层. 方法 运用电火花沉积技术,采用DHD-6000型电火花沉积设备在Q235 钢表面制备Ni201 修复改性层,利用电子扫描显微镜( SEM )、能谱仪( EDS)、X射线衍射( XRD)等检测方法,研究修复层与基体结合界面的微观结构、元素分布、相组成以及修复层表面残余应力. 结果 Ni201修复层组织均匀致密,基体与修复层之间发生元素扩散;修复层结合界面处主要由Fe10. 8Ni、γ( Fe,Ni)固溶体、CoFe15. 7及Fe相组成;Ni201修复层表面残余应力随能量输出幅度的增加而增大,在40%与45%能量输出条件下,残余应力分别为-38. 1,-81. 6 MPa,残余应力较小. 结论 Q235钢基体与Ni201修复层元素相互扩散,基体与修复层之间形成了冶金结合,Ni201修复层为冶金结合层. 再制造修复设备工艺参数选择是决定修复层质量的关键因素,能量输出幅度为40%的修复层质量优于能量输出幅度为45%.
关键词:
电火花沉积
,
再制造
,
Q235钢
,
修复层
,
界面行为
,
残余应力
赵运才
,
肖汉宁
,
谭伟
中国有色金属学报
采用DTA,XRD,SEM等测试方法,研究了高耐磨玻璃陶瓷的主晶相选择及晶核剂选择,并确定了高耐磨玻璃陶瓷的化学组成,所制备的耐磨玻璃陶瓷组织致密,晶粒细小、均匀,主晶相为透辉石CaMg(SiO3)2,次晶相为少量的硅灰石β-CaSiO4.
关键词:
玻璃陶瓷
,
耐磨性
,
主晶相
,
性能
肖汉宁
,
赵运才
,
刘付胜聪
材料导报
功能微晶玻璃是由非晶态无机材料经受控晶化而获得的一类具有均匀致密微晶结构的新型功能材料.综述了具有良好的光学、电学、磁学和生物等功能的微晶玻璃的研究现状,探讨了功能微晶玻璃的发展趋势及值得关注的几个问题.
关键词:
微晶玻璃
,
功能
,
研究与应用
,
发展趋势
庞佑霞
,
郭源君
,
赵运才
功能材料
本文对Al2O3基陶瓷材料/45#钢摩擦副的摩擦系数与45#钢/45#铜的摩擦系数作了对比滑动摩擦试验研究,观测分析了Al2O3基陶瓷材料磨痕形貌,并就干摩擦、油润滑状态理下 Al2O3基陶瓷材料的磨损机理进行了分析.结果表明:分别在干摩擦和20#机油润滑下,Al2O3基陶瓷材料/45#钢的摩擦系数均比45#钢自配副时的低.在干摩擦条件下,Al2O3基陶瓷材料的磨损机理是脆性微剥落和磨粒磨损,油润滑条件下,该材料的磨损机理是脆性脱落和耕犁,但磨损量小于干摩擦条件下的磨损量,说明油润滑对Al2O3基陶瓷材料有明显的减磨作用.
关键词:
Al2O3基陶瓷
,
摩擦磨损
,
磨损机理
,
摩擦系数
赵运才
,
杨雷雷
,
刘宗阳
表面技术
doi:10.16490/j.cnki.issn.1001-3660.2015.10.015
目的：探讨不同优化算法下HT250基体再制造工艺参数的优化效果。方法利用Taguchi试验设计方法设计4因子3水平共18组试验,通过亚激光瞬间熔技术修复HT250基体的表面缺陷,利用响应曲面法( RSM)和BP神经网络-模拟退火算法( BPNN/SAA)对其修复过程的工艺参数进行优化,分析输入功率P,单次修复时间t,速度v和保护气体流量G等4个因素对修复后试样抗拉强度的影响,并对不同优化算法的优化效果、准确性和稳定性进行探讨。结果 HT250基体修复过程中最优工艺参数为：输入功率2960 W,持续时间0.62 s,速度6 mm/s,气体流量3 L/min。在此参数下所获取的修复试样最大抗拉强度为230.52 MPa。结论抗拉强度受输入功率P和单次修复时间t影响显著,对其他元素呈弱依赖性。 BP神经网络-模拟退火算法较响应曲面法更适合对亚激光瞬间熔的工艺参数进行优化。
关键词:
亚激光瞬间熔
,
再制造
,
抗拉强度
,
优化算法
,
响应曲面法
,
BP神经网络-模拟退火算法
赵运才
,
张佳茹
,
林翔
表面技术
doi:10.16490/j.cnki.issn.1001-3660.2017.04.026
目的 进一步提高以45#钢为基体的等离子喷涂Ni基WC金属陶瓷涂层综合性能.方法 采用不同激光重熔工艺参数对涂层进行处理,通过划痕实验测定涂层的内聚强度和与基体的结合强度,前者由划痕实验中的锥形投影面积确定,内聚强度与锥形投影面积成反比,后者根据划痕仪反馈数据临界载荷Lc确定.结果300 W激光重熔后,涂层锥形投影面积A为101,小于重熔前的276,即涂层内聚强度提高.激光重熔后的临界载荷Lc为68 N,大于重熔前的45 N,涂层与基体的结合强度增大.300、800、1200 W激光功率下,涂层锥形投影面积分别为101.6、56.7、198.0,临界强度分别为68、77、41 N.激光功率达到1500 W时,涂层脱落.即本试验数据中,激光功率为800 W时,涂层的内聚强度和结合强度最佳.结论激光重熔等离子喷涂Ni-WC金属陶瓷涂层后,涂层内聚强度和结合强度都有显著提高.不同的激光参数对涂层的性能有很大差别,适当的参数范围可达到理想效果,若激光功率参数取值过大,涂层产生的残余应力大于内聚力时会导致涂层脱落,反而降低涂层性能.
关键词:
激光重熔
,
划痕实验
,
内聚强度
,
结合强度
