赵岩
,
雷洪
,
周骏
,
陈海耿
,
赫冀成
,
孙中强
,
邢国成
材料与冶金学报
doi:10.3969/j.issn.1671-6620.2011.02.007
通过水模型实验和数值模拟,研究了两流非对称中间包采用不同控流装置时流体流动的特性.结果表明:圆形湍流控制器与单挡墙组成的控流装置中间包两出口流体流动差异较大;非对称长方形湍流控制器和多孔挡墙组成控流装置的中间包,两流之间的平均停留时间差异是圆形湍流控制器和单挡墙组成控流装置中间包的2/3,且近长水口侧出口的平均停留时间延长7.5%.
关键词:
非对称中间包
,
非对称湍流控制器
,
水模型
,
流动特性
李吉东
,
许庆太
,
孙中强
,
邢国成
连铸
通过枝晶腐蚀、冷酸蚀、热酸蚀、金相、扫描电镜及能谱等检验手段,对SPHE连铸坯中的夹杂物进行了检验和分析。检验发现在连铸坯内弧厚度1/4处有夹杂物聚集带,铸坯中的夹杂物主要为脱氧产物Al2O3,尺寸不大。并提出减少连铸坯夹杂物缺陷的几项措施。
关键词:
枝晶腐蚀
,
连铸坯
,
夹杂物
龚伟
,
姜周华
,
战东平
,
王文忠
,
邢国成
钢铁
采用先进的测试技术,并结合现场生产试验,查清了连铸坯产生夹渣的主要原因是浸入式水口穿裂、插入深度浅、结晶器电磁搅拌强度过大,造成结晶器卷渣.其次是钢包下渣卷入钢水中,钢中氢含量高与大颗粒夹杂形成渣气孔,钙处理加入Si-Ca量大,钙侵蚀耐火材料形成mCaO·nAl2O3未上浮留在钢中.为此,采用提高耐火材料质量及合理烘烤制度,降低结晶器搅拌电流,增加浸入式水口插入深度≥120 mm,提高钢的纯净度,降低氢含量,钙处理加入Si-Ca量控制在0.25～0.35 kg/t,使合金结构钢连铸坯低倍夹渣完全消除,确保了合金结构钢铸坯的内部质量.
关键词:
连铸
,
合金结构钢
,
夹渣
赵岩
,
雷洪
,
周骏
,
陈海耿
,
孙中强
,
邢国成
钢铁
中间包流体流动直接影响连铸坯的质量,为了缩小非对称中间包两流之间的流动差异,利用水模型和数值模拟方法,研究了侧孔长水口中间包流体流动特性。研究结果表明：直通型长水口、圆形湍流控制器和单挡墙结构中间包两出口流体差异较大,侧孔长水口和多孔挡墙结构中间包两流之间平均停留时间差异是直通型长水口中间包的3/4,且近长水口侧出口的平均停留时间延长7.7%。
关键词:
非对称中间包
,
侧孔长水口
,
平均停留时间
,
水模型
,
数值模拟
赵岩
,
雷洪
,
陈海耿
,
赫冀成
,
孙中强
,
邢国成
中国冶金
通过水模型试验和数值模拟，研究了不同湍流控制器下两流非对称中间包内流体流动特性。数值模拟结果表明：湍流控制器几何结构对两流非对称中间包流体流动特性有明显影响。圆形湍流控制器内流场涡心靠近底部，出口处流体流速垂直向上；中间包流场涡心靠近长水口，涡心高度与挡墙高度基本相同，中间包表面波动大，容易发生卷渣现象。非对称长方形湍流控制器底部为不对称波浪形，流场涡心靠近出口，流体以一定角度从湍流控制器出口流出；其右侧出口面积大于左侧，水口右侧流体流量大于左侧；由于增大了出口面积，出口处流体速度减小，中间包表面平稳。水模型结果表明采用非对称湍流控制器中间包两流之间的平均停留时间差比圆形湍流控制器中间包减少1／4，算术平均值增加5．3％，说明非对称湍流控制器增强了中间包去除夹杂物能力且能有效缩小两流之间流体流动的差异。
关键词:
非对称中间包
,
非对称湍流控制器
,
平均停留时间
,
流动特性
甄云璞
,
孔俊其
,
苍大强
,
宋海生
,
孙家舵
,
张志辉
钢铁
为深入挖掘邢钢节能潜力,以e-p分析法为理论基础,建立了适合邢钢的能耗瓶颈诊断模型.应用能耗瓶颈诊断模型,通过分解吨钢综合能耗为能耗强度与产品结构系数,分析了总生产流程、各生产区域和各工序的能耗瓶颈,确定了影响吨钢综合能耗的因素,指出了下一步邢钢的节能工作方向.
关键词:
节能
,
吨钢能耗
,
能耗瓶颈
,
能量分解模型
,
能量密度
邸永田
,
赵定国
,
许士芳
,
董志强
,
赵冬芹
连铸
在邢钢小方坯连铸机上进行试验,系统地研究了国产化结晶器电磁搅拌装置的最佳参数,分析了不同参数对连铸坯碳偏析的影响。试验结果表明,结晶器电磁搅拌改善了铸坯碳偏析现象,有效改善的最小电流为350A,电流强度达到一定值后,继续增加电流强度对铸坯中心偏析的改善效果不明显。
关键词:
结晶器
,
电磁搅拌
,
电流
,
碳偏析
