罗锐
,
程晓农
,
徐桂芳
,
李冬升
,
郑琦
,
唐桢丁
,
姚永泉
,
张琰琰
功能材料
doi:10.3969/j.issn.1001-9731.2016.增刊(Ⅰ).015
在 Gleeble3500热力模拟试验机上对800H 合金进行高温单道次压缩实验,结合 OM和 TEM等表征手段,研究了该合金在变形温度1000~1150℃和应变速率0．01~1 s－1条件下的热变形行为.结果表明,动态再结晶行为更易发生在较低应变速率和高变形温度条件下,变形过程中动态再结晶形核机制主要包含晶粒碎化、晶界迁移及亚结构合并；考虑应变量因素,建立应变量耦合的双曲正弦本构方程,利用此模型预测合金的流变应力.本构模型预测值与实验测得值之间的线性关系达至0．99648,且平均相对误差仅2．019％,说明这种应变量耦合型本构方程能较好的预测800 H 合金在实验条件内的流变应力.
关键词:
800 H 合金
,
动态再结晶
,
微观组织
,
本构模型
,
应变量耦合
郭顺
,
郑琦
,
张俊松
,
程晓农
稀有金属
doi:10.13373/j.cnki.cjrm.2015.09.001
报道了一种兼具低弹性模量和高强度的新型亚稳β型Ti-38Nb(％,质量分数)合金,并系统地研究了热-机械处理对合金微观组织及力学行为的影响.研究结果表明,Ti-38Nb合金经固溶处理后,由于合金中β稳定化元素含量不足,高温β相并没有完全保留至室温,合金中生成了大量的α"马氏体.此时,Ti-38Nb合金在较低的应力水平下(约207 MPa)便发生了马氏体变体的再取向和应力诱发马氏体相变,故无法满足生物医用材料对高强度的要求.经冷轧和673 K退火40 min后Ti-38Nb合金中引入了大量的位错和晶界,高密度的位错和晶界有效地抑制了ω相的析出和α"马氏体的产生.此时,β稳定化元素含量低的高温β相被稳定至室温,合金实现了低弹性模量(56 GPa)和高强度(拉伸强度1020 MPa)的良好匹配.因此,Ti-38 Nb合金由于其低弹性模量和高强度特性有望在生物医用植入材料领域获得应用.
关键词:
亚稳β钛合金
,
低弹性模量
,
ω相
程晓农
,
朱晶晶
,
罗锐
,
郑琦
,
韩秉霖
机械工程材料
doi:10.11973/jxgccl201703020
采用Gleeble-3500型热力模拟试验机对新型CHDG-A06奥氏体不锈钢进行单道次压缩试验,研究了其在变形温度为950~1 100 ℃、应变速率为0.01~1 s-1条件下的热变形行为,并对变形后的显微组织进行了观察;根据试验钢的应力-应变曲线,通过线性回归建立了它的高温热变形本构模型.结果表明:在热变形过程中,变形温度和应变速率对流变应力的影响显著,流变应力随着变形温度的升高或应变速率的降低而降低;动态再结晶易发生在较低应变速率(≤0.1 s-1)或较高变形温度(≥1 050 ℃)下;利用峰值应力求得该钢的双曲线正弦本构方程,并得到其热变形激活能为453.674 4 kJ·mol-1.
关键词:
CHDG-A06奥氏体不锈钢
,
热变形
,
动态再结晶
,
本构模型
李忠铭
,
万昆
,
郑琦
材料保护
doi:10.3969/j.issn.1001-1560.2004.09.003
采取改性单体预处理再共聚工艺,制得稳定的改性苯丙乳液.探讨了改性单体预处理工艺对聚合体系稳定性、改性乳液涂膜性能、反应速度、乳胶粒形态等影响.研究表明在40～60 ℃下用预处理剂对改性单体进行预处理,可以明显地抑制体系中硅烷的水解缩合反应,改善共聚效果和聚合体系的稳定性,使改性单体加入量由10%提高到18%.对改性单体进行预处理不影响反应速度,但处理剂的用量会影响乳胶粒形态及乳液的黏度.
关键词:
预处理
,
改性单体
,
工艺
,
苯丙乳液
韩霞
腐蚀学报（英文）
针对郑408块注气井(郑408-试1)油、套管的腐蚀特点,通过对火烧驱油注气井油、套管腐蚀产物、腐蚀介质、凝析水量的分析研究,确定火烧驱油注气井油、套管的腐蚀原因一方面是由于高压氧气以及空气中的凝析水造成的,另一方面与油、套管材质的耐蚀性不够有关.通过材质以及防腐涂层的筛选等手段,在目前油管和套管内外防腐涂层、不锈钢油管和套管在国内尚无工程实例的情况下,总结出郑408块注气井防腐措施,包括:油、套管材质采用相对耐蚀的P110;注气采用干燥洁净的空气.
关键词:
火烧驱油
,
注气井
,
腐蚀原因
,
防腐对策
董彩常
,
孙金香
,
张波
,
黄桂桥
腐蚀与防护
对郑家坡铁矿设施和设备的腐蚀情况以及影响腐蚀的大气、水和土壤等环境因素进行了分析，得出井下设施和设备腐蚀严重的主要原因为：使用材料耐蚀性低、环境／介质腐蚀性强和防腐蚀措施不力等。
关键词:
铁矿
,
井下设备
,
腐蚀
,
分析
