吴伟
,
邹宗树
,
郭振和
,
吴德润
,
赵国光
钢铁研究学报
复吹转炉冶炼过程中不同的成渣路线直接影响着冶炼操作的稳定性、终点的命中率和炉衬的寿命.为此从炉渣碱度和炉渣氧化性两个方面讨论了复吹转炉冶炼低磷铁水和磷含量较高的铁水的成渣路线.结果表明,由于冶炼操作参数的不同,冶炼磷含量较高铁水的炉渣中的∑FeO含量和炉渣碱度比冶炼低磷铁水时高得多,并在此基础上提出了复吹转炉冶炼过程中的最佳成渣路线.
关键词:
转炉
,
炉渣
,
碱度
,
氧化性
,
最佳成渣路线
祭程
,
朱苗勇
,
程乃良
,
郭振和
,
冷祥贵
钢铁
为保证轻压下参数的有效、稳定实施.研究外发了板坯动态轻压下控制模型,给出了模型计算流程,详述了压下起始段和结束段的辊缝没定值计算办法,并分析了铸坯自然热收缩制度和轻压下作用方式切换条件.模型投产应用后,低碳钢、包品钢、低合金钢的中心偏析均控制在C级0.5以内,中心疏松基本淌除.
关键词:
板坏连铸
,
动念轻压下
,
控制模型
祭程
,
朱苗勇
,
程乃良
,
郭振和
,
冷祥贵
钢铁
为保证轻压下参数的有效、稳定实施,研究开发了板坯动态轻压下控制模型,给出了模型计算流程,详述了压下起始段和结束段的辊缝设定值计算方法,并分析了铸坯自然热收缩制度和轻压下作用方式切换条件。模型投产应用后,低碳钢、包晶钢、低合金钢的中心偏析均控制在C级0.5以内,中心疏松基本消除。
关键词:
板坯连铸;动态轻压下;控制模型
陆志新
,
郭振和
耐火材料
doi:10.3969/j.issn.1001-1935.2009.03.011
以粒度<0.1 mm的高铝熟料、<0.1 mm的黏土、<0.01 mm的石墨以及<0.1 mm的金属铝粉为原料,采用黏度约6 Pa·s的树脂A或黏度约10 Pa·s的树脂B为结合剂制备了连铸长水口密封元件,考察了结合剂种类对常温保型性、高温密封性和高温使用时间的影响,以及石墨加入量(w)为0、1%、2%、4%时对水口密封元件脱模性、抗侵蚀性和抗氧化性的影响,并进行了现场试验.结果表明:(1)树脂B结合的试样强度虽然较低.但是具有良好的常温保型性;当温度高于600℃时,使用树脂B结合的试样使用时间更长;另外,采用树脂B结合的试样具有优异的密封性能.(2)当石墨加入量<2%时,随着石墨加入量的增加,试样的粘结强度和侵蚀深度都显著降低;当石墨加入量>2%时,石墨加入量的增加对试样的粘结强度和侵蚀深度影响降低.低温氧化时,由于氧化层疏松,石墨和树脂的氧化占主导地位,当加热温度>800℃时,生成致密的保护层而防止试样的进一步氧化,试样具有良好的抗氧化性.(3)现场试验结果表明,本研究开发的新型连铸长水口密封元件能够显著降低钢中的氮含量,具有优异的使用性能.
关键词:
连铸长水口
,
密封元件
,
树脂
,
石墨
吴伟
,
刘浏
,
邹宗树
,
李永祥
,
郭振和
钢铁
在热力学平衡实验的基础上,依据梅钢冶炼中磷铁水的实践,对复吹转炉冶炼中磷铁水的最佳复吹模式进行了研究.首先在保持造渣不变的情况下,确定最佳的吹炼工艺参数.然后,在这个最佳工艺参数的前提下,通过改变造渣制度,从而确定梅钢最佳的造渣制度.结果表明,采用方案4,渣的质量分数为16%~19%,石灰用量在13 t左右,转炉脱磷效果较好.试验中还确定了梅钢冶炼中磷铁水的最佳成渣路线.
关键词:
复吹转炉
,
中磷铁水
吴伟
,
马嵩
,
邹宗树
,
郭振和
,
吴德润
,
赵国光
材料与冶金学报
doi:10.3969/j.issn.1671-6620.2003.02.001
在实验室电阻炉的条件下,对复吹转炉在吹炼含中高磷铁水时冶炼终点最佳炉渣成分进行了研究.研究结果表明,炉渣的氧化铁质量分数在15%左右,炉渣碱度在4.4,其他成分具有一定配比时,炉渣的脱磷能力较强.讨论了光学碱度对中高磷铁水脱磷的影响,回归出如下的1600℃终渣磷分配比的计算公式:lgLp=0.52A-0.0027w(FeO)+0.49.式中,Lp为磷在渣与金属中的分配比;Λ为多元渣系的平均光学碱度;w(FeO)为渣中FeO的质量分数.
关键词:
中高磷铁水
,
炉渣氧化性
,
炉渣碱度
,
磷分配比
汪洪峰
,
郭振和
,
姜家和
上海金属
doi:10.3969/j.issn.1001-7208.2004.02.007
分析耐候钢连铸出现的问题,认为凝固时应力过大和磷铜元素偏析造成晶界脆化是出现铸坯纵裂的主要原因;结晶器中喂稀土丝恶化保护渣性能,影响结晶器与坯壳间的润滑与传热,并使热流不均匀是连铸漏钢的主因.采用钙处理代喂稀土丝工艺,以及减缓连铸一、二次冷却强度,改进保护渣后,连铸缺陷获得极大改善.
关键词:
耐候钢
,
连铸工艺
,
表面纵裂
,
漏钢
范小彬
,
臧勇
,
吴迪平
,
王永涛
钢铁
为了找出珠钢CSP热连轧机组在轧制薄规格集装箱板时出现振动的规律和机理,对该机组中间3架轧机的主传动系统扭振、机座系统垂振、抑振措施进行了现场测试,并对带钢(轧辊)振纹和工艺参数、轧机振动之间的关系,振纹形成必要条件等进行了研究.结果表明:F2轧辊振纹频率为14 Hz,是由齿轮座齿轮啮合冲击激起主传动扭振造成的;F3轧辊振纹频率为54 Hz,是由接手弧形齿啮合冲击引发辊系水平振动造成的;F4轧辊振纹频率为78 Hz,是由机座水平系统共振造成的;对F4来说为避免振纹形成,在一定轧速下需谨慎选择工作辊直径.对比试验发现,关闭乳化液和采用高速钢轧辊对振动的抑制有较好效果.
关键词:
CSP轧机
,
振动
,
振纹
,
频谱