刘继常
,
李力钧
,
谢小柱
,
鄢锉
,
刘咏
材料科学与工艺
doi:10.3969/j.issn.1005-0299.2008.03.001
理论和试验研究激光熔覆过程中熔覆带的横截面轮廓的形成过程.基于物质守恒和能量平衡理论,熔池是一个准稳定系统.分析发现在激光熔覆过程中形成的熔覆带的横截面轮廓是由熔池内液态金属凝固界面上固相、气相和液相三相交界线上的点形成的,这些点将成为各自所在横截面上的熔覆带轮廓上的点.在忽略熔池内过热度不高的液态金属的流动性的条件下,基于对熔覆带的横截面轮廓形成过程的分析,提出了用低功率激光在基板上进行单道扫描、熔覆同轴输送的粉末得到的熔覆带横截面轮廓模型,并用功率为500 W的CO2激光进行了熔覆试验,得到了与计算相符合的结果.
关键词:
激光熔覆
,
熔覆带
,
横截面轮廓
,
形成机理
张静
,
刘继常
,
张福全
,
鄢锉
,
杨柳杉
,
倪立斌
材料热处理学报
在球墨铸铁QT600-3表面激光熔覆铁基合金涂层,分析测试了激光熔覆层的微观组织、显微硬度以及界面处Fe、Cr元素的分布情况.结果表明:激光熔覆区为胞状晶和树枝晶结构,组织均匀致密,Fe、Cr等元素在熔覆层与母材间发生了相互扩散,形成良好的冶金结合,并有硬质点的弥散分布,使得涂层硬度大幅度提高,大约为基体硬度的2.6倍.
关键词:
球墨铸铁
,
激光熔覆
,
铁基合金涂层
,
微观组织
,
显微硬度
鄢锉
,
李力钧
,
金湘中
,
刘继常
,
陈沛
中国有色金属学报
建立Al2O3热压陶瓷激光辅助切削准稳态传热模型,采用有限差分方法,利用MATLAB软件,结合材料的受热软化特性,计算得到工件的温度场分布,并由此确定不同激光参数(激光功率、光束移动速度和光斑半径)下的切削深度.模拟计算发现工件表面等温线为卵圆形,横截面呈抛物线型,纵截面呈对称分布形式,而计算确定工件横、纵截面1 000 K等温线所对应的深度值为加工时合适的切削深度;通过对比分析发现:不同参数下温度场计算确定的切削深度值与实验值较吻合,采用较高的激光功率、较低的激光移动速度和工件表面受辐照激光光斑半径有利于切削区域材料的充分软化,从而获得较大的切削深度.
关键词:
Al2O3热压陶瓷
,
激光辅助切削
,
温度场
,
切削深度
郭怡晖
,
刘金水
,
刘继常
,
鄢锉
,
颜丙功
材料热处理学报
采用CO2激光对模具材料球墨铸铁QT600-3进行激光相变硬化的试验研究.结果表明,在较大光斑直径,较低的激光功率密度,较低激光扫描速度的工艺条件下,激光扫描后的硬化层组织中含有较多的针状马氏体;硬化层表面的宏观硬度可达60HRC,为基体硬度的2.4倍,硬化层表面处的显微硬度随着扫描速度的减小而增大,随着激光功率的增大而增大.硬化层深度可达到0.95 mm,硬化层的深度随着扫描速度的增加而减小,随着激光功率的增加而略有增加.
关键词:
球墨铸铁
,
激光相变硬化
,
针状马氏体
王干
,
胡素辉
,
陈朝荣
金属学报
研究了含锰的镁-钍合金在挤压后发生再结晶温度的提高和强度增加的原因。再结晶温度的提高可能是和镁-钍合金中加入锰之后,在铸造状态下锰富集在亚晶界上有关。二元镁-锉合金没有这种亚结构,三元合金在均匀化处理之后亚晶界上的合金元素不均匀性受到了破坏都容易发生再结晶。产生亚结构的原因可能是由于平衡图上锰的分布系数很小的缘故.至于强度增加的原因可能主要是由于提高了再结晶温度,保持有挤压结构,晶体机械性能的各向异性所引起的.
关键词:
王芹芹
,
沈承金
,
周仕勇
,
朱振
材料保护
为了得到性能优异的纳米Ti02-Ni基复合电刷镀层，通过正交试验研究了镀镍液中纳米TiO2颗粒含量、刷镀电压等因素对纳米Ti02-Ni基镀层性能的影响。通过锉削试验、骤冷骤热试验、划痕试验定性表征了纳米Ti02-Ni基镀层与钢基体的结合性能，并运用扫描电镜（SEM）和能谱仪（EDS）分析了纳米Ti02-Ni基镀层的表面形貌和成分。结果表明：镀液中纳米TiO2颗粒浓度和刷镀电压2个因素对镀层性能影响显著，镀液初始温度影响不大，纳米Ti02含量10g／L，刷镀电压10V，镀液温度30℃时，制备的纳米Ti02-Ni基镀层显微硬度和耐蚀性能最优，与基体结合良好，无起皮、剥落；复合镀层显微硬度较单独快速镍镀层有很大提高，由于纳米颗粒起到硬质点作用使其承载能力强，复合镀层经500℃热处理后显微硬度仍不低于360HV；纳米Ti02-Ni基电刷镀镀层组织比快速镍镀层的组织细小且致密，晶粒显著细化；复合镀层中含有较高含量的Ti元素。
关键词:
电刷镀
,
复合镀镍层
,
纳米Ti02
,
表面形貌
,
成分
,
性能
,
正交试验
,
参数优化
