金满
,
江中浩
,
连建设
,
王哲
金属学报
doi:10.3321/j.issn:0412-1961.2006.10.004
建立了描述淬火钢圆形截面硬度分布曲线--U曲线的解析函数表达式.首先求得端淬试样冷至700℃时的冷却速率计算公式.根据端淬曲线、冷却速率和圆截面半径关系实验曲线图及等效冷速原理,用曲线拟合法获得了硬度与试样半径和截面上所处位置半径之间关系式.截面硬度分布函数含有从端淬实验曲线获得的淬透性系数、最高硬度和最低硬度值,使得模型具有较高的合理性且保证了淬透性系数与试样形状无关.实验验证结果表明,根据本文模型模拟所得结果与实验测试值符合很好.
关键词:
淬火钢
,
U曲线
,
数学模型
,
截面硬度
,
端淬曲线
金满
,
连建设
,
江中浩
金属学报
本文提出了新的淬透性数学模型及钢的淬透性表征参数。根据端淬试验数据和试验曲线导数变化规律，用线性试探法建立了端淬曲线微分方程，然后解得硬度分布函数。硬度分布函数将端淬曲线描述为直线段和曲线段构成的分段函数。直线段描述试样端部获得全部马氏体区域的硬度，在此区域硬度保持恒定最高值。在曲线段硬度递减，最后趋近恒定最低值。钢的淬透性值用数学参数来表示, 它数值上等于曲线拐点总距离，其中包括全部获得马氏体的直线段长度，但它与端淬距离无关。用非线性模拟程序代入试验值获得了淬透性值。模拟结果表明，所获得模型与试验值吻合非常好。
关键词:
淬透性
,
mathematical model
,
Jominy curve
金满
,
连建设
,
许德蔚
材料热处理学报
doi:10.3969/j.issn.1009-6264.2007.04.017
研究回火温度对15钢冷变形低碳马氏体塑性的影响.获得板条马氏体的试样经大量冷拔变形后在200～600℃进行了回火处理并测试了抗拉强度和伸长率.结果表明,随回火温度的提高拉伸强度连续降低,且伸长率在200～500℃范围内始终保持不变,当回火温度超过500℃后伸长率才开始急剧上升.而未冷变形的低碳马氏体钢在同温度范围回火时其伸长率随回火温度的提高连续增长.透射电镜分析结果表明,这种冷变形低碳马氏体的回火特性是,由于马氏体再结晶晶界上大量析出渗碳体所致.
关键词:
低碳马氏体钢
,
冷变形
,
回火
,
伸长率
金满
,
连建设
,
江中浩
金属学报
本文提出了端淬曲线预测新方法。端淬试样硬度分布模型采用了含有待定参数的解析函数。此待定参数是钢的淬透性系数，而不是已有文献中讨论的合金元素的淬透性系数。淬透性系数的大小直接决定端淬曲线的递减速率。因此，端淬曲线的计算预测问题转化成淬透性系数的求解。在端淬试验标准状态下，淬透性系数取决于钢的化学成分。用分部逼近法建立了结构钢淬透性系数与化学成分之间的关系式。将计算获得的淬透性系数代入到硬度分布模型对端淬曲线进行了预测，结果表明预测曲线与试验值吻合很好。
关键词:
端淬曲线
,
hardenability coefficient
,
chemical composition
金满
,
连建设
,
江中浩
金属学报
doi:10.3321/j.issn:0412-1961.2006.03.007
提出了一个新的描述钢淬透性的数学模型及淬透性表征参数.根据端淬实验数据和实验曲线导数变化规律,用线性试探法建立了端淬曲线微分方程,然后解得硬度分布函数.硬度分布函数将端淬曲线描述为直线段和曲线段构成的分段函数:直线段描述试样端部获得全部马氏体区域的硬度,在此区域硬度保持恒定最高值;在曲线段硬度递减,最后趋近恒定最低值.钢的淬透性值用数学参数来表示,它数值上等于从原点到硬度分布曲线拐点的距离.用非线性模拟程序代入实验值获得了淬透性值.模拟结果表明,所获得的模型与实验值吻合很好.
关键词:
钢
,
淬透性
,
数学模型
,
端淬曲线
田华
,
马一太
,
代宝民
工程热物理学报
满液式蒸发是广泛应用在大中型制冷热泵系统的蒸发换热模式之一.通过可视化手段探索汽泡核化及生长规律进而揭示满液蒸发机理,是一条重要的研究手段.为了直接观测到水平管满液蒸发汽化规律,本文设计了可视化试验台.通过对满液式汽化现象的观测和分析发现,汽泡在加热壁面上的汽化核心分为稳定型和不稳定型;汽泡从在壁面上出现到脱离壁面的汽泡生长时间大约在4～5 ms之间;汽泡脱离直径大约在1.4～1.8 mm之间;同时发现,提高蒸发温度和热流密度均能促进汽化过程.
关键词:
满液蒸发
,
汽化规律
,
可视化
,
汽化核心
,
生长时间
纪清林
,
王菊花
,
曹青华
,
俞强
,
庄韦
玻璃钢/复合材料
doi:10.3969/j.issn.1003-0999.2011.04.002
以1,3,3-三甲基-1-苯基茚满为原料,通过硝化、还原反应制备5(6)-氨基-1-(4-氨基苯基)-1,3,3-三甲基茚满(PI-DA),其结构经FTIR、1H-NMR和LC-MS表征.以PIDA为固化剂,用DSC研究了E-44/PIDA固化反应,确定固化工艺条件,并用Kissinger及Ozawa方法分别计算得到该体系固化反应的表观活化能为56.48k J/mol和60.76kJ/mol,结合Crane公式求出反应级数为0.88.研究结果表明,与4,4’-二氨基-二苯砜(DDS)相比,PIDA熔点较低且带有环状茚满结构,既降低了固化温度、缩短了固化时间,又提高了复合材料的耐热性.E-44/PIDA复合材料的玻璃化转变温度Tg= 167.8℃,初始分解温度Td=361.71℃.
关键词:
PIDA
,
固化剂
,
固化反应
,
固化工艺
,
耐热性
