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控冷返红温度对Q460GJE建钢组织和力学性能的影响

崔占斌 , 王倩 , 崔占辉 , 范磊 , 王青峰 ,

钢铁研究 doi:10.13228/j.boyuan.issn1001-0963.20140015

利用Gleeble热力学模拟机、扫描电镜、透射电镜、着色腐蚀金相等方法研究了控冷返红温度对TMCP交货态低屈强比(不大于0.80)Q460GJE建钢组织和力学性能的影响.结果表明:随着返红温度的升高,一方面,粒状贝氏体数量减少,针状铁素体数量增加,晶粒显著粗化,屈服强度降低;另一方面,硬相M-A岛的数量增多、尺寸增大,抗拉强度略有上升,屈强比和冲击功(-40℃)降低.拉伸和冲击性能均满足低屈强比Q460GJE钢要求的返红温度范围是590~620℃.

关键词: Q460GJE建钢 , 中温转变组织 , M-A岛 , 力学性能

中碳钢马氏体组织温塑性变形力学行为

周继锋 , 荆天辅 , , 王威 , 赵新 , 宋新宇

钢铁研究学报

利用Gleeble 3500热模拟试验机对中碳钢淬火和完全退火组织的温加工流变应力在不同的变形参数条件下进行了对比研究,并根据其真σ-ε曲线拟合了可反映该材料两种原始状态下压缩的稳态流变曲线和变形参数之间关系的中温压缩变形本构方程.结果表明:当ε0.01 s-1时,室温压缩的σ-ε曲线,淬火态的远高于退火态;350~550 ℃压缩,淬火态稍高于退火态;高于600℃压缩,淬火态的流变应力在变形初期略高于退火态,随应变的增加,淬火组织的流变曲线低于退火组织;在压缩温度650℃,ε1 s-1、0.1 s-、0.01 s-1时,淬火和退火组织压缩的σ-ε曲线有交点,在ε0.001 s-1时,淬火组织的σ-ε曲线低于退火组织的σ-ε曲线.

关键词: 马氏体 , 温变形 , 流变应力 , 本构方程

中碳钢马氏体组织温塑性变形力学行为

周继锋 , 荆天辅 , , 王威 , 赵新 , 宋新宇

钢铁研究学报

利用Gleeble 3500热模拟试验机对中碳钢淬火和完全退火组织的温加工流变应力在不同的变形参数条件下进行了对比研究,并根据其真σε曲线拟合了可反映该材料两种原始状态下压缩的稳态流变曲线和变形参数之间关系的中温压缩变形本构方程。结果表明:当001 s-1时,室温压缩的σε曲线,淬火态的远高于退火态;350~550 ℃压缩,淬火态稍高于退火态;高于600 ℃压缩,淬火态的流变应力在变形初期略高于退火态,随应变的增加,淬火组织的流变曲线低于退火组织;在压缩温度650 ℃,1 s-1、01 s-1、001 s-1时,淬火和退火组织压缩的σε曲线有交点,在为0001 s-1时,淬火组织的σε曲线低于退火组织的σε曲线。

关键词: 马氏体;温变形;流变应力;本构方程

CrMoV钢板条马氏体塑性变形诱发内生复合效应的研究

蔡大勇 , 张春玲 , , 胡怡 , 荆天辅

材料热处理学报 doi:10.3969/j.issn.1009-6264.2001.04.011

采用力学性能试验、TEM及SEM研究了15CrMnMoV钢板中的内生复合效应.结果表明:将15CrMnMoV钢板冷轧而制备的内生复合钢板,其σ02在1500~1660MPa之间,KIc在98.6~110.7MPa·m1/2之间,KISCC在75~95MPa·m1/2之间,表现出了超高强韧性;内生复合效应的本质在于塑性变形使得15CrMnMoV钢板成为(100)织构取向带镶嵌于(111)织构取向带中的复合结构,弱界面(100)/(100)晶间界面,裂纹扩展过程中弱界面的分层现象使得其断裂韧度大幅度提高.

关键词: 15CrMnMoV钢板 , 塑性变形 , 内生复合效应 , 断裂韧度

板条马氏体大变形轧制工艺的晶粒细化机制

赵新 , 荆天辅 , , 王威 , 周继锋

钢铁研究学报

分析了采用板条马氏体大变形轧制工艺制备超细晶钢板时的显微组织演变过程及其晶粒细化机制.结果表明,该工艺包含3个具有不同晶粒细化机制的工艺过程:①轧前预淬火+回火使原始奥氏体晶粒分裂均匀细小的板条马氏体,板条晶内部含有大量吸附着碳原子的位错;②大变形轧制细化、破碎板条马氏体,并进一步增加了组织中的位错密度;③在轧后再结晶退火时,基体中的高密度位错提供了超常的驱动力,使再结晶晶核尺寸小于1 μm,400 ℃和500 ℃退火后钢板的晶粒尺寸分别为52 nm和316 nm.

关键词: 大塑性变形 , 板条马氏体 , 热处理 , 晶粒细化 , 低碳钢

温度对中碳钢淬火组织塑性变形力学行为的影响

继锋 , , 荆天辅

物理测试

利用Gleeble3500热力模拟试验机对中碳钢M和P+F组织的温加工流变应力在不同的变形参数条件下进行了对比研究。结果表明:存在临界温度和临界应变量,使M组织的流变应力等于和低于F+P组织;应变速率(.ε)0.01 s-1时,650~700℃压缩,M和F+P的流变行为近于一致,M组织的加工软化作用都大于F+P组织,二者的σ-ε曲线存在交点,交点所对应的ε值临界应变量。

关键词: 马氏体 , 温变形 , 流变应力 , 临界应变量 , 临界温度

应变速率对中碳马氏体组织温变形流变应力的影响

周继锋 , , 荆天辅

物理测试

利用温压缩实验,在Gleeble-3500热力模拟试验机上测定了中碳钢马氏体(M)和铁素体+珠光体(F+P)两种组织的流变曲线.对比研究了应变速率对这两种组织流变行为的影响.结果表明:在相同温度下,M组织的应变速率敏感性指数(mM)和加工软化率(sM)都大于F+P组织的相应参数(mF+P)和(sF+P).应变速率0.001 s-1,变形温度600℃、650℃、700℃,M组织的流变曲线均低于F+P组织的流变曲线;当应变速率从0.01 s-1增加到10 s-1,M组织和F+P组织的流变曲线相交,交点应变为临界应变,大于临界应变,M组织的流变应力低于F+P.这表明,对降低钢材温轧或零件温挤压的变形应力和成本来说,M组织可能比F+P更好.此外,对导致M组织上述流变行为的机理进行了初步探讨.

关键词: 应变速率 , 马氏体 , 温变形 , 流变应力

热压变形对灰口铸铁石墨形态的影响

, 王威 , 荆天辅 , 乔桂英 , 赵新 , 周继峰 , 肖福仁

材料热处理学报 doi:10.3969/j.issn.1009-6264.2004.04.013

研究了灰口铸铁(HT150)在900℃大压下量塑性变形后石墨的分布形态,结果表明:随着压下量的增加,石墨片逐渐趋于平行分布;变形过程中发生了碳的回溶,同时伴随着石墨片的断裂;石墨片体积分数及片间距随压下量的增加而逐渐减少.

关键词: 灰口铸铁 , 塑性变形 , 回归分析 , 石墨形态

高速喷射电沉积块体纳米晶C0-Ni合金

乔桂英 , 荆天辅 , 高明 , 王艳 , , 韩东升

材料热处理学报 doi:10.3969/j.issn.1009-6264.2004.01.016

采用自制的高速喷射电沉积装置制备了块体纳米晶Co-Ni合金,利用SEM、TEM、XRD及EDS等方法研究了电流密度对沉积速率、电流效率及Co-Ni合金沉积层组织结构的影响,并与槽镀沉积层进行了对比.结果表明:采用该方法后允许使用的极限电流密度、沉积速率及电流效率均显著增大,沉积速率高达47.33μm/min,是一般槽镀的90倍左右.随着电流密度的增加,沉积速率呈近似线性增加,但电流效率增大到一定值后基本不变.电流密度对沉积层成分影响不大,但明显减小沉积层的晶粒尺寸.与一般槽镀相比,晶粒尺寸由23.07nm减小到9.18nm.

关键词: 高速喷射电沉积 , 块体纳米晶Co-Ni合金 , 沉积速率 , 微观结构

铸态稀土铝锰黄铜的超塑性

物理测试 doi:10.3969/j.issn.1001-0777.2001.04.005

研究了铸态大晶粒稀土铝锰黄铜ZHAlMn52-2-5-RE的超塑性与变形温度、应变速率之间的关系,测定了不同变形条件下的流变应力、最大延伸率.结果表明,该材料在铸态大晶粒条件下可获得超塑性.

关键词: 超塑性 , 黄铜 , 变形温度 , 应变速率

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