赵业青
,
李岩
,
鲁法云
,
陈修梵
,
李俊鹏
,
郭富安
航空材料学报
doi:10.11868/j.issn.1005-5053.2015.3.004
采用 Gleeble 热模拟机进行热压缩实验，研究7150铝合金在变形温度为300～450℃、应变速率为0．01～10s －1条件下的变形行为，采用 Zener-Hollomon 参数法构建合金高温塑性变形本构方程，并对变形后的微观组织进行分析。研究表明：7150铝合金的流变应力随应变速率增大而增大，随变形温度增大而降低。该合金热压缩变形的流变应力行为可用双曲正弦形式的本构方程描述，其参数 A 为4．161×1014 s －1，α为0．01956 MPa －1，n 为5．14336，热变形激活能 Q 为229．7531 kJ ／mol。随着温度升高和应变速率降低，动态再结晶逐渐取代动态回复成为合金的主要软化机制。
关键词:
7150 铝合金
,
热模拟
,
本构方程
,
微观组织
鲁法云
,
赵凤
,
穆楠
,
王昭
,
郭富安
材料热处理学报
采用光学显微镜、扫描电镜和差示扫描量热法等研究7050合金均匀化过程中的显微组织与化合物的演变.结果表明,7050合金铸态为典型的枝晶网状组织,其中片层状共晶组织由α(Al)和T相(AlZnMgCu)组成,并存在少量含Fe相(Al7Cu2Fe).均匀化温度在460℃以上,共晶相发生分解,且由T相向S相(Al2CuMg)发生转变,480℃以上S相发生溶解并逐渐减少,而含Fe相的形状和尺寸基本不发生变化.随均匀化时间的延长和温度的升高,T相逐步向S相完全转变,且S相逐渐溶解于基体中,残留很少.对于所采用的7050合金铸锭,为了消除共晶组织,减少残留化合物和合金元素均匀分布,460℃×24 h+ 480℃×8 h双级均匀化工艺为较合理的均匀化工艺.
关键词:
7050铝合金
,
均匀化
,
化合物转变
,
合金元素分布
鲁法云
,
赵凤
,
赵业青
,
郭富安
材料导报
doi:10.11896/j.issn.1005-023X.2015.08.023
对两种不同锻造变形量的7050铝合金的组织和性能进行研究,分别考察组织均匀性、再结晶分数、粗大第二相比例和拉伸性能、断裂韧性等,分析锻造变形量对7050铝合金组织和性能的影响.结果表明,锻造变形量70％样品的再结晶分数(＜10％)和粗大第二相比例均小于变形量50％的样品,组织均匀性也更好;并且变形量70％样品的强度高出变形量50％样品约30 MPa,延伸率和断裂韧性也明显优于变形量50％的样品.因此,较大的变形量有利于获得均匀的组织和优异的综合性能.
关键词:
7050铝合金
,
锻造变形量
,
组织均匀性
,
力学性能
张军利
,
鲁法云
,
王昭
,
赵凤
材料导报
doi:10.11896/j.issn.1005-023X.2015.14.023
对3104铝合金冷轧板沿轧制方向0°、45°和90°三个方向进行拉伸性能测试,观察断口形貌和显微组织,并分析粗大第二相分布与拉伸方向之间的关系.结果表明,3104铝合金冷轧板材的断口为切变型韧窝断裂特征,裂纹在粗大相自身断裂分离处或者在粗大相尖端处萌生,并在剪切力作用下,以微孔聚合的方式扩展.0°方向拉伸断口韧窝深度最大,延伸率最大;90°方向拉伸断口韧窝深度最小,延伸率最小;而45°方向拉伸断口韧窝深度居中,延伸率也居中.粗大第二相长轴方向和拉伸方向之间的夹角越小,延伸率越大.
关键词:
3104铝合金
,
轧制方向
,
延伸率
,
拉伸断口
,
粗大第二相
赵凤
,
鲁法云
,
穆楠
,
郭富安
,
张莉
中国腐蚀与防护学报
doi:10.11902/1005.4537.2014.219
利用金相显微镜、扫描电镜及图像分析软件,分析7050-T7451合金的微观组织特征、剥蚀过程中的扩展路径和腐蚀深度,研究了样品的晶界析出相的分布、再结晶比例和晶粒长宽比对抗剥落腐蚀性能的影响程度.结果表明:对不同加工工艺的7050-T7451合金板材,晶界析出相均呈断续分布,晶粒组织主要由再结晶晶粒和未再结晶晶粒组成,但是平均晶粒长宽比、再结晶比例以及晶界析出相断续程度存在差异;在晶界析出相断续分布时,平均晶粒长宽比对该板材的剥蚀行为和剥蚀深度起到主导作用,晶界析出相的断续程度以及再结晶比例对剥落腐蚀程度影响较小;当平均晶粒长宽比小于5,晶界析出相断续分布时,抗剥落腐蚀性能级别可以达到EA级及以上.
关键词:
7050-T7451铝合金
,
剥落腐蚀
,
晶粒长宽比
,
晶界析出相
杨平
,
鲁法云
,
孟利
,
毛卫民
金属学报
对高Mn TRIP钢两类马氏体相变取向关系及变体选择进行EBSD取向成像分析时,在微区内经常观察到伪线织构,并对其进行了分析.结果表明,各类伪线织构都是相变时界面匹配的表现,可由4种原因引起:奥氏体内产生的ε马氏体中按K-S关系生成的6个α'马氏体变体造成;形变时奥氏体内增加的孪晶内形成的ε马氏体构成;相变时两相对应点阵面力图匹配而造成的EBSD相鉴定过程规律性的误标所致;形变促进不同相的点阵面匹配造成.此外,对伪线织构在极图上的表现进行了分析.
关键词:
EBSD
,
高锰钢、马氏体相变
,
织构
鲁法云
,
杨平
,
孟利
,
毛卫民
金属学报
doi:10.3724/SP.J.1037.2010.00283
通过相变点测定、相图计算、组织观察、XRD分析及EBSD取向成像技术研究了室温下含两种马氏体及奥氏体的18Mn钢在100-500℃间进行温变形时的组织,相结构变化及马氏体逆相变行为.结果表明,在300℃以上压缩变形时,TRIP效应消失,马氏体减少,出现逆相变;形变加速了扩散型逆相变,bcc马氏体或铁索体以扩散方式转变成奥氏体,奥氏体不需要重新形核;形变使奥氏体出现机械稳定化并出现大尺寸的形变孪晶,抑制了随后冷却过程中的马氏体相变;压缩形变时,最后残留的马氏体多出现在{110}和{100}取向的奥氏体晶粒中.bcc马氏体周围难以观察到hcp马氏体.分析认为,hcp马氏体以切变方式逆相变.
关键词:
18Mn钢
,
温变形
,
TRIP效应
,
马氏体逆相变
杨平
,
鲁法云
,
孟利
,
崔凤娥
金属学报
doi:10.3724/SP.J.1037.2009.00830
本文利用EBSD技术研究了高锰钢压缩变形过程中两类马氏体(六方结构ε-M和bcc结构α'LM)内的形变特征以及奥氏体取向对马氏体取向变化的影响.结果表明,马氏体形变过程中,ε-M内除继承相变取向关系外,主要是滑移造成的小角度取向差和特殊取向差93°(7253--).α'-M内除变体间产生的特殊取向差及奥氏体孪晶遗传下来的特殊取向差外,只有滑移产生的小角度取向差;ε-M内因滑移产生的取向差小于α'-M.压缩时{110}γ取向晶粒发生,γ→ε→α'相变较容易,{100}γ取向晶粒内转变较慢,分别对应压缩时的稳定和不稳定取向;由于{110}α'是不稳定的取向,又只能进行滑移,因此该取向的α'-M晶粒内取向转动较大.对六方结构马氏体内新出现的特殊取向差的成因及奥氏体取向的影响进行了讨论.
关键词:
高锰钢
,
EBSD
,
TRIP/TWIP
,
马氏体相变
,
取向差
,
织构
杨平
,
鲁法云
,
孟利
,
崔凤娥
金属学报
doi:10.3724/SP.J.1037.2009.00829
本文利用EBSD技术研究了高锰钢压缩形变过程中,γ→ε→α'马氏体相变的晶体学特点,分析了奥氏体孪生与奥氏体晶粒取向对相变的影响.结果表明,由于α'马氏体在2个ε变体的交叉处形成,而ε相变区域普遍存在奥氏体形变孪晶并且ε可在孪晶界上形成,因此孪生对相变起着重要的作用;而孪生的难易受奥氏体取向的影响.分析认为,低指数的{100},{111}和{110}奥氏体内因多变体同时孪生而比高指数取向容易促进ε变体间的交叉从而促进α'的形成;形变使ε变体数目或新取向增多,但小尺寸的ε难以促进α'的形成.
关键词:
高锰钢
,
EBSD
,
TRIP/TWIP
,
马氏体相变
,
取向
鲁法云
,
杨平
,
孟利
,
王会珍
金属学报
doi:10.3724/SP.J.1037.2012.00403
对Fe-22Mn-3Si-2Al高锰TRIP/TWIP钢拉伸变形后的组织、性能特点进行研究,利用EBSD技术分析了形变过程中马氏体相变的晶体学特点.结果表明,Fe-22Mn钢形变前含有大量硬度高于奥氏体的热致ε-M；拉伸变形后,热致ε-M转变为α′-M,ε-M与α′-M相变有明显的先后顺序,即具有不同步性.Fe-22Mn钢拉伸时TRIP效应和TWIP效应共存,具有良好的塑性和强度结合,且ε-M没有引起低温脆性.热致ε-M为倾转的基面取向,形变时易发生基面滑移,并发生少量86°〈11(2)0〉孪晶,在出现30°〈0001〉误标后与ε-M基体形成93°〈(7)253〉取向关系.形变后α′-M取向绕〈110〉转动,变得漫散,形成“彗星拖尾”现象.同时,形变过程中奥氏体的取向也发生转动,产生绕〈110〉轴的小角度取向差.此外,原始奥氏体中的大量退火孪晶界对马氏体相变有促进作用.
关键词:
TRIP/TWIP钢
,
拉伸变形
,
ε-M
,
晶体学
