袁娇
,
苏有武
,
李武元
,
徐俊奎
,
庞成果
,
严维伟
,
李宗强
,
毛旺
,
徐翀
,
左伟
,
付鑫
原子核物理评论
doi:10.11804/NuclPhysRev.32.02.224
利用蒙特卡罗程序FLUKA模拟计算了聚乙烯慢化球和辅助材料慢化球对低能中子到高能中子的响应函数曲线。结果表明，对纯聚乙烯球来说，随着聚乙烯层厚度的增加，响应曲线峰逐步右移，峰值在高能区有所下降，对20 MeV以上的中子，无论纯聚乙烯球的尺寸有多大，其响应均下降到很低的程度；对辅助材料慢化球来说，中子能量小于1 MeV时，辅助材料慢化球与聚乙烯慢化球的响应曲线相似，但当中子能量大于20 MeV时，中子与辅助材料层发生(n，xn)反应，慢化球的响应呈显著上升趋势。分析计算结果，最终能够确定宽能谱多球中子谱仪的尺寸组合。
关键词:
FLUKA
,
多球谱仪
,
响应函数
,
聚乙烯
,
辅助材料
左伟
,
苏有武
,
庞成果
,
李武元
,
徐俊奎
,
李宗强
,
毛旺
,
严维伟
,
徐翀
,
付鑫
原子核物理评论
doi:10.11804/NuclPhysRev.33.01.072
加速器驱动次临界系统C-ADS注入器Ⅱ采用强流超导质子直线加速器，设计流强达到10 mA。强流质子束产生的束流损失有可能损伤超导腔，需要专用的束流损失监测系统进行监测，束流损失探测器(BLM)需要在高能量沉积导致超导腔失超之前提供警报。通过MCNPX模拟计算10 MeV质子在半波谐振腔(HWR)不同位置损失产生的辐射场，比较选取超导腔管道进出口处4个位置为推荐束损探测器放置的位置，结合HWR腔结构和束损探测器选择的影响因素，计算了次级辐射在金刚石探测器中的能量沉积以及1°～5°不同质子入射角度对探测的影响。结果表明，根据不同位置处探测器的能量沉积关系可以推断出束损点；不同入射角度不会影响生成粒子的能量分布，只轻微影响生成粒子的数目。
关键词:
HWR
,
辐射场
,
束流损失探测器
,
MCNPX
付鑫
,
李宗强
,
徐俊奎
,
李武元
,
苏有武
,
毛旺
,
严维伟
,
徐翀
,
庞成果
原子核物理评论
doi:10.11804/NuclPhysRev.33.04.466
利用蒙特卡罗程序MCNPX模拟计算了纯聚乙烯球和加入辅助材料的聚乙烯球对不同能量中子的响应函数曲线,使用计算出来的响应函数作为U-M-G软件解谱所需输入文件.研发了一套专门为此多球谱仪进行数据采集的放大甄别一体化电路,该电路可为SP9管提供900 V的工作高压,甄别阈设为0.5V,总的放大倍数为200倍.使用研制的Bonner球谱仪对已知源强的Pu-Be中子源进行能谱测量,测量结果显示解出的能谱数据与实际Pu-Be源中子能谱较为符合,实验结果验证了该套多球谱仪可用于测量Pu-Be能区的中子谱.
关键词:
球中子谱仪
,
U-M-G
,
能量响应函数
,
MCNPX
付鑫
,
张鹏
,
包乾
,
王如竹
工程热物理学报
本文研究了流最为50.1～880.5 kgm-2s-1,干度为0.01～0.25范围内微通道热沉内液氮流动沸腾的换热特性.热沉基材为一块长宽厚为50 min×30 mm×4 mm的不锈钢板,钢板上加工有宽1.0 mm,深2.0 mm的9个通道.实验结果表明在定热流密度条件下,热沉表面温度分布很不均匀,这主要是由微通道内流动不稳定性引起的各通道之间的流量分配不均匀产生的;随着流速的增加,不均匀性加大.实验测量了热沉中心位置的局部换热系数,最大换热量可以达到21.35 W.cm-2,换热系数最大为1.54 W·cm-2K-1.实验值与多组常用的流动沸腾换热关联式比较,结果相差较大,主要原因可能是微尺度效应和低温流体特殊的物性在很大程度上对表面换热系数造成的影响.
关键词:
微通道热沉
,
流动沸腾
,
液氮
付鑫
,
齐守良
,
张鹏
,
王如竹
工程热物理学报
通过高速CCD可视化实验,在气体表观速度0.01～26.5m/s,液体表观速度0.01～1.2m/s范围内,对内径为1.931mm垂直向上圆管内液氮流动沸腾的流型特性进行了研究.所观测的主要流型为:泡状流,弹状流,搅拌流和环状流.并绘制了流型图,发现环状流占了大部分的区域,干度大于0.15的区域基本上都是环状流.分析了流量对流型转变的影响,流量越大,相应的流型转变干度越低,而且流量大于820kg/m2s时,没有发现泡状流.通过与相同水力直径的空气-水的流型图比较,发现本文中的弹状流区域要小很多.通用的流型转变模型预测结果与实验结果相差较大.
关键词:
小通道
,
液氮
,
流型
,
流动沸腾
