何天兵
,
初德胜
,
唐鹏钧
,
王兴元
,
何晓磊
,
李沛勇
,
胡仁伟
航空材料学报
doi:10.11868/j.issn.1005-5053.2015.6.003
利用快速凝固和低温球磨复合工艺制备Al-Cu-Mg合金粉末,通过冷压、热挤压工艺固结成形,并对其进行固溶和自然时效处理,研究该过程中材料的微观组织变化和力学性能.结果表明:球形Al-Cu-Mg合金雾化粉末球磨4h后全部变为层片状,CuAl2和Al2CuMg相发生分解并回溶入α(Al)基体中形成过饱和固溶体;挤压态材料的组织致密(致密度达98.6％),经热处理后平均晶粒尺寸约900nm,自然时效阶段合金中析出大量弥散分布的GP区和S"相;T4态材料的抗拉强度和屈服强度分别为526MPa和397MPa,而伸长率(15％)仍保持在较高水平,其强化方式主要为细晶强化和沉淀强化.
关键词:
Al-Cu-Mg合金
,
快速凝固
,
低温球磨
,
晶粒细化
,
组织性能
唐鹏钧
,
何晓磊
,
王兴元
,
李沛勇
航空材料学报
doi:10.3969/j.issn.1005-5053.2013.3.003
采用快速凝固/粉末冶金工艺制备Al-20Si-7.5Ni-3Cu-1 Mg-0.25Fe合金挤压棒材,通过OM,SEM,TEM,XRD和拉伸试验等手段研究挤压态和T6态合金的显微组织及力学性能.结果表明:挤压态和T6态合金的主要组成相均为α(Al),β(Si),Al3Ni,Al3Ni2,Al7Cu4Ni和Al4Cu2Mg8Si7.挤压态合金中块状Si相平均尺寸约为2.4μm,且带有明显尖角；T6热处理后,块状Si相发生粗化和球化现象,粗化后其平均尺寸约为3.2μm.T6态合金的室温抗拉强度和屈服强度分别为490MPa和415MPa,硬度达到91.3HRB.挤压态和T6态合金的拉伸断口平整,均属脆性断裂,且断口出现由Si相破裂后形成的小平面.
关键词:
快速凝固/粉末冶金
,
高硅铝合金
,
显微组织
,
力学性能
李国丛
,
马岳
,
何晓磊
,
李伟
,
李沛勇
中国有色金属学报
doi:10.1016/S1003-6326(11)61291-0
采用快速凝固-粉末冶金(RS-PM)工艺制备两种不同类型的高强阻尼铝合金(LZ7),一种是直接挤压成型材,另一种是先挤压至棒材再轧制成板材.利用阻尼机械热分析仪(DMTA)在25～300℃下对其进行阻尼性能测试,利用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、透射电镜(TEM)观察材料的微观组织.结果表明,随着温度的升高材料的阻尼性能提高,在300℃时板材的内耗值高达11.5×10-2,型材的内耗值达到6.0×10-2和7.5×10-2.轧制板材的内部析出相的颗粒形貌较挤压型材的析出相更规则,分布更均匀；板材中颗粒相与基体结合较疏松.基体与颗粒相结合情况的不同可以解释板材在高温阶段(＞120 6℃)阻尼性能优于型材阻尼性能的原因.
关键词:
阻尼性能
,
快速凝固-粉末冶金工艺
,
复合材料
,
阻尼机制
李伟
,
李沛勇
,
何晓磊
金属功能材料
采用气体雾化/粉末冶金(RS P/M)工艺研制Al-9.0Zn-2.5Mg-2.0Cu-0.1Ni-0.1Zr/Zn-30%Al(LZ7)高强阻尼铝合金,经挤压、轧制成5.0 mm板材.详细观察LZ7板材轧制和双重时效(T7态)两种状态下的组织,并测试了T7态室温拉伸性能和阻尼性能.结果发现:采用快速凝固气体雾化制备的LZ7合金主要强化相有η相和η相;LZ7金属基复合材料具有较好的阻尼性能,室温～250℃,LZ7合金的阻尼性能为6.0×10-3～24.52×10-3;室温下:σ0.2>465 MPa,σb>490 MPa.δ5>6.0%.
关键词:
快速凝固/粉末冶金
,
高强阻尼铝合金
,
微观组织
,
拉伸性能
,
阻尼性能
何晓磊
,
李沛勇
,
李伟
航空材料学报
doi:10.3969/j.issn.1005-5053.2010.4.005
采用快速凝固/粉末冶金工艺制备了一种2xxx/SiCp铝基复合材料,利用扫描电镜(SEM)、能谱(EDS)、室温拉伸和硬度等测试方法研究了不同热处理参数对材料微观组织和力学性能的影响.结果表明:当固溶温度为485℃时,仍有大量未溶解的可溶相θ(Al2Cu),S(Al2CuMg)和极少量不可溶相AlCuFe存在于基体中,随固溶温度的升高,未溶解的可溶相逐渐回溶,当固溶温度达到500℃,可溶相充分回溶,仅剩下含量极少的不可溶相残留在基体中,固溶温度在490～500℃时,复合材料能同时获得较高的强度和塑性;淬火介质(水)温度超过60℃时,复合材料强度开始明显降低;自然时效时间超过60min后,材料的布氏硬度迅速提升,时效强化效果趋于明显.
关键词:
2xxx/SiCp基复合材料
,
固溶热处理
,
微观组织
,
力学性能
