华中
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左斌
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王丽丽
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刘尧棣
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董丽荣
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孙亚明
稀有金属
采用单辊快淬法制备(Fe1-xCox)80Zr10B10(x=0,0.1,0.2,0.3)非晶合金,并对4种合金在不同温度下进行等温热处理.利用差热分析仪(DTA),X射线衍射仪(XRD),透射电镜(TEM)和振动样品磁强计(VSM)等测试手段对样品的热性能、微观结构及磁性能进行研究.结果表明,未添加Co元素的Fe80Zr10B10合金的热稳定性明显高于添加Co元素的合金,而(Fe1-xCox)80Zr10B10(x=0.1,0.2,0.3)合金的热稳定性相差不大.Fe80Zr10B10和Fe72Co8Zr10B10合金的晶化过程相似;Fe64Co16Zr10B10和Fe56Co24Zr10B10合金的晶化过程相似.4种合金的矫顽力(Hc)呈现先上升后下降的趋势,在873 K达到最大值.
关键词:
非晶合金
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热稳定性
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亚稳相
华中
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刘尧棣
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于万秋
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孙亚明
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董丽荣
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王立超
材料热处理学报
采用单辊快淬法制备Fe79Zr9B12和Fe76Zr9B15非晶合金薄带,并对两合金进行不同温度下热处理。利用差热分析仪（DTA）、X射线衍射仪（XRD）和振动样品磁强计（VSM）研究Fe79Zr9B12合金和Fe76Zr9B15合金的晶化行为和磁性能。结果表明,Fe79Zr9B12合金和Fe76Zr9B15合金的晶化激活能分别为404.42 kJ/mol和370.75 kJ/mol。晶化初期,有α-Mn型相和α-Fe相从Fe79Zr9B12非晶合金基体中析出,Fe23B6型相和α-Fe相从Fe76Zr9B15非晶合金基体中析出。α-Mn型相和Fe23B6型相均为亚稳相,进一步高温热处理后,α-Mn型相转变为α-Fe相,Fe23B6型相转变为α-Fe相、Fe2B相和Fe3B相。Fe79Zr9B12合金的矫顽力（Hc）在600℃退火后突然增大,继续高温退火,Hc下降;Fe76Zr9B15合金的Hc随着退火温度的升高持续增大。两种合金矫顽力随退火温度的变化与退火后合金的微观结构密切相关。
关键词:
晶化行为
,
亚稳相
,
磁性能
刘尧棣
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孙亚明
,
华中
材料热处理学报
采用单辊快淬法制备(Fe1xCox)76Zr9B15(x =0,0.25,0.5)非晶合金薄带,并对3种合金进行不同温度热处理.利用差热分析仪(DTA)、X射线衍射仪(XRD)和振动样品磁强计(VSM)研究3种合金的晶化行为、微观结构和磁性能.结果表明,Fe76Zr9B15、Fe57Co19Zr9B15和Fe38Co38Zr9B15合金的晶化激活能分别为363.50、434.86和536.33 kJ/mol.Fe76Zr9B15非晶合金的初始晶化产物为Fe23B6型相和α-Fe相,Fe57Co19Zr9B15非晶合金的初始晶化产物为α-Mn型相和α-Fe(Co)相,Fe38Co38Zr9B15非晶合金的初始晶化产物为α-Fe(Co)相.随着热处理温度的增加,(Fe1-xCox)76Zr9B15(z=0,0.25,0.5)合金的矫顽力随各自晶化产物的不同而发生改变.
关键词:
非晶合金
,
热稳定性
,
晶化过程
