吴光亮
,
孟征兵
,
李一为
,
成小军
钢铁
研究了采用薄板坯连铸连轧生产DC04热轧板卷过程中氧化铁皮的变化规律.以采集连铸坯均热前后铸坯上、下表面及热轧板卷附着的氧化铁皮作为试验材料,利用M21X超大功率X射线衍射仪对氧化铁皮的形貌及氧化铁皮粉末XRD物相进行了分析.其结果表明:铸坯进均热炉前,氧化铁皮较薄为100μm,铸坯经过均热炉加热后,氧化铁皮增厚到200～300μm.与氧化铁皮-基体界面比较,氧化铁皮的气体-氧化铁皮界面具有较多的孔洞,甚至裂缝,结构很疏松;氧化铁皮XRD定性分析表明,铸坯入炉前后、上下表面氧化铁皮均含有Fe3O4、Fe2O3和FeO共3种物相.SEM分析表明,在线热取样和冷取样下,热轧板氧化铁皮与基体之间因体积效应产生的内应力而形成了裂缝,铁皮结构呈现出疏松、多孔特点,有利于带钢表面酸洗.热取样氧化铁皮厚度比冷取样氧化铁皮厚度薄,冷卷尾样铁皮比冷卷头样厚.热取样氧化铁皮厚度与热轧板厚度成正比例关系.卷取温度在600～680℃范围内,热取样氧化铁皮厚度、物相相对含量变化不明显.
关键词:
薄板坯连铸连轧
,
氧化铁皮
,
薄板连铸坯
,
热轧板卷
孟征兵
,
吴光亮
,
刘新彬
,
周超洋
,
邢凯
材料热处理学报
利用Gleebe1500热模拟试验机,对氮钛微合金化高强钢在薄板坯连铸连轧工艺下进行了热模拟试验,对模拟各工序下的Ti(C,N)析出物形貌进行观察和分析,并通过热力学、动力学分析了其析出的原因和条件,研究了Ti(C,N)析出物在热轧工艺中变化的全过程.研究表明:连铸过程中主要有直径200 nm的液析TiN;铸坯均热后有直径为50 ～100 nm的固析TiN,在原始奥氏体晶界和枝晶偏析带析出直径为100 ～200 nm的TiC;连轧后主要有形变诱导析出分布均匀、直径为10 ～ 30 nm的TiC;卷取后在铁素体中析出直径为6～15 nm弥散分布的TiC.
关键词:
微合金化钢
,
高强钢
,
薄板坯连铸连轧
,
析出物
周文军
,
吴光亮
,
刘新彬
,
孟征兵
钢铁研究
在480～750℃条件下,模拟罩式退火,利用光学显微镜、X射线衍射和金相显微硬度计研究了冷轧Ti-IF超深冲钢晶粒结构的变化,通过取向密度函数分析了再结晶过程织构演变规律.研究表明:冷轧Ti-IF超深冲钢的再结晶温度约为630℃,再结晶过程能够在660℃条件下2h之内完成;冷轧后该钢主要有4种织构,分别是｛001｝〈110〉、｛111｝〈110〉、{111｝〈112〉和{112｝〈110〉;在退火再结晶过程中,{111｝逐渐转变为γ-{111｝,当退火温度升至720℃时,｛001｝〈110〉和{112}〈110〉转变为纤维织构γ-{111｝,最终｛111｝〈110〉和{111｝〈112〉成为主要织构类型.
关键词:
Ti-IF超深冲钢
,
罩式退火
,
织构
,
再结晶
,
ODF
刘新彬
,
吴光亮
,
周超洋
,
孟征兵
材料热处理学报
在Gleeble-3500热模拟机上采用双道次热压缩试验,研究50Cr5MoV轧辊钢高温变形道次间隔时间内的静态软化行为,通过应力补偿法计算静态再结晶体积分数,分析热变形温度、应变速率、变形程度以及初始奥氏体晶粒尺寸对静态再结晶体积分数的影响,并建立50Cr5MoV轧辊钢的静态再结晶动力学模型,获得静态再结晶激活能191.85 kJ/mol.结果表明:变形温度、应变速率、变形程度和道次间隔时间对静态再结晶体积分数影响较大,而初始奥氏体晶粒尺寸对静态再结晶体积分数影响很小;将静态再结晶动力学模型的预测值与实测值进行比较,二者吻合较好.
关键词:
50Cr5MoV轧辊钢
,
静态再结晶
,
激活能
,
动力学模型
邢凯
,
吴光亮
,
孟征兵
钢铁
为了降低HRB400E螺纹钢筋的合金成本,采用了1种新型高效强化合金——微氮合金,在现有HRB400E螺纹钢筋加热轧制生产工艺的基础上,设计了3种试验方案,系统地研究了微氮合金结合FeV合金用于生产HRB400E抗震钢筋的可行性.结果表明:采用微氮合金和FeV合金,在加入量分别为0.60 kg/t和0.85 kg/t时,完全可以达到甚至超过采用加入0.55 kg/tVN合金时钢材的力学性能.
关键词:
HRB400E
,
微氮合金
,
低成本
