张慧芳
,
张治民
,
张星
,
李保成
,
马鸿海
中国有色金属学报
在Gleeble-3800热模拟实验机上对BTi-62421S合金铸态材料,在温度850～1 050 ℃、应变速率0.01～30 s-1、变形程度70%条件下进行了等温恒应变速率压缩实验.通过金相分析,研究热变形参数(变形温度、应变速率)对BTi-62421S合金微观组织的影响.结果表明,变形温度和应变速率显著影响片层组织等轴化的程度,在β相变点以下,随着温度的升高,片层组织等轴化程度增大,组织更均匀.对变形后的试样做了硬度实验,结果表明合金的硬度开始随着温度的升高而升高,出现峰值后降低.
关键词:
BTi-62421S合金
,
热变形
,
微观组织
,
硬度
张慧芳
,
张治民
,
张星
,
李保成
,
马鸿海
中国有色金属学报
在Gleeble-3800型热加工模拟实验机上,对BTi-62421S合金在变形程度70%、变形温度850～1 050 ℃、应变速率0.01～30 s-1范围内进行高温压缩实验.通过真应力-真应变曲线,分析流动应力随变形热力参数的变化规律.结果表明:BTi-62421S合金高温变形的流变应力随温度的升高和应变速率的降低而减小;随着应变的增大,合金的真应力-真应变曲线在经历了明显的加工硬化阶段后达到最大值,然后出现流变"软化"现象.以经典的双曲正弦形式模型为基础建立了BTi-62421S合金高温变形的本构方程,同时通过对数据回归处理计算了合金高温变形的应力指数n、应变激活能Q.
关键词:
BTi-62421S
,
高温变形
,
流动应力
,
本构模型
吴成友
,
邢赛南
,
张吾渝
,
蒋宁山
,
张慧芳
,
余红发
功能材料
doi:10.3969/j.issn.1001-9731.2016.11.024
利用水化热测定仪、XRD、红外、p H 值跟踪等测试手段研究了碱式硫酸镁水泥的水化规律，研究表明碱式硫酸镁水泥的水化历程分为诱导前期、诱导期、加速期、减速期和稳定期.外加剂的加入，使活性氧化镁表面形成稳定的有机镁络合层，而延长了诱导期.有机镁络合层的形成，抑制氢氧化镁的生成，而促进5Mg(OH)2. MgSO4.7 H2 O 相的形成.此外，研究了碱式硫酸镁水泥粉料存放时间和原料配比对水泥水化、凝结时间和抗压强度影响.研究表明，水泥存放时间越长，水化诱导期越长，凝结时间越长，早期强度降低.水泥粉料中活性氧化镁含量越高，水化放热量越高，强度越高，水泥胶砂的流动性越低.
关键词:
碱式硫酸镁水泥
,
水化
,
诱导期
,
加速期
,
凝结时间
,
抗压强度
张慧芳
,
肖振兴
,
肖少彬
,
张泉
,
吕知清
钢铁
doi:10.13228/j.boyuan.issn0449-749x.20160351
采用有限元方法对奥氏体钢四点弯曲疲劳试验的加载过程进行了数值模拟,分析了疲劳试样的应力分布与疲劳寿命,确定了受力分布相对均匀的试样的合理尺寸范围,并对一种Cr-Mn奥氏体钢进行了四点弯曲疲劳试验研究,对比分析了有限元模拟与试验结果间的差别与原因.结果表明,试样尺寸不同,两加载辊之间的应力分布规律不同;当t/h(材料厚度/加载辊距)>1.4时,最大应力出现在靠近加载辊的内侧,距加载辊0.4~0.5 mm;当t/h=1.2~1.4时,两加载辊之间的应力分布比较均匀,最大模拟应力与加载应力(理论值)的误差小于5%;当t/h<1.2时,最大应力出现在两加载辊中间,其中t/h=0.7~0.8时,模拟值最大应力与加载应力比较接近,但应力分布均匀性较低;采用t/h≈1.3的试样进行疲劳试验研究,试验后的疲劳裂纹均产生在两加载辊中间,在加载辊外侧未发现疲劳裂纹,这与模拟结果相一致;模拟疲劳极限为498 MPa,循环4.0×106周次,试验测定疲劳极限为505 MPa,循环3.6×106周次,模拟值略小于试验值,可见有限元方法可以较准确地预测材料的疲劳寿命.
关键词:
四点弯曲疲劳
,
有限元
,
应力分布
,
奥氏体钢
,
疲劳寿命
刘宝龙
,
张慧芳
,
肖振兴
,
吕知清
,
傅万堂
,
任廷志
钢铁
doi:10.13228/j.boyuan.issn0449-749x.20160535
利用扫描电子显微技术结合能谱分析对316L/Q345R热轧复合板结合界面组织及元素扩散情况进行了检测,通过热力学计算分析了界面附近碳的分布规律,并测量了结合界面的显微硬度与剪切强度.结果表明,结合界面碳钢一侧存在约50μm的铁素体带,而不锈钢侧存在约100μm的元素扩散影响区;不锈钢中铬、镍等元素向碳钢中扩散,碳钢中碳元素向不锈钢中扩散;复合板界面剪切强度为373 MPa,明显高于标准规定的210 MPa,略低于Q345R与316L剪切强度和的1/2(379 MPa).
关键词:
不锈钢复合板
,
界面组织
,
元素扩散
,
硬度
,
剪切强度
