苏新生
,
徐文帅
,
黄顺喆
,
王春旭
,
厉勇
机械工程材料
doi:10.11973/jxgccl201506018
采用Gleeble-3800型热力模拟试验机,在温度为1 123～1 423K、应变速率为0.01～10 s-1的条件下,对40CrNi2MoE钢进行了高温轴向单道次压缩变形试验,根据压缩试验结果绘制了高温塑性流变曲线,并观察了变形后的显微组织.结果表明:该钢的流变应力和峰值应变随着变形温度的升高和应变速率的降低而减小;在真应变为0.9,应变速率为0.01 ～ 10 s-1的条件下,随着应变速率的提高,其发生完全动态再结晶的温度也逐渐升高;当应变速率为10 s-1,变形温度高于1 323 K时,该钢才会发生完全动态再结晶;计算得到40CrNi2MoE钢的热变形激活能为333.726 kJ·m01-1,并建立了该钢动态再结晶条件下峰值应变与Zener-Hollomon因子的定量关系以及高温塑性变形本构方程.
关键词:
40CrNi2MoE钢
,
塑性变形
,
动态再结晶
,
本构方程
徐文帅
,
王春旭
,
厉勇
,
项金钟
,
黄顺喆
,
韩顺
材料热处理学报
利用金相实验方法,基于实验数据,应用Beck、Hillert、Sellars数学模型研究了40CrNi2MoE钢在加热温度850 ～ 1200℃和保温时间30 ～480 min下的奥氏体晶粒长大规律.结果表明,随加热温度升高和保温时间延长,40CrNi2MoE钢奥氏体晶粒逐渐长大,当加热温度超过1050℃或保温时间超过120 min时,试验钢奥氏体晶粒开始粗化.通过对Beck、Hillert和Sellars 3种晶粒长大数学模型对比分析,Sellars模型对40CrNi2MoE钢的奥氏体晶粒尺寸预测具有较高的精度,其奥氏体晶粒长大模型方程为:当温度为850℃≤T≤1050℃时,D5.49Sellars=7.64 ×1021texp(-390081/(RT));当温度为1050℃≤T≤1200℃时,D8.13Sellars=8.04×1041 texp(-771322/(RT)).
关键词:
40CrNi2MoE钢
,
奥氏体
,
晶粒长大
,
Sellars模型
徐文帅
,
厉勇
,
王春旭
,
黄顺喆
,
项金钟
,
刘少尊
材料热处理学报
利用电子背散射衍射(EBSD)技术和金相实验方法研究了循环相变处理对马氏体时效钢显微组织、晶粒取向及晶界分布特征的影响.结果表明,随着循环处理次数的增加,马氏体时效钢的晶粒逐渐细化,小角度晶界逐渐转变为大角度晶界,经过3次循环相变处理,小角度晶界向大角度晶界的转变达动态平衡,晶粒最细约为5 μm,之后晶粒又开始长大;马氏体时效钢的强度随着小角度晶界所占比例的减少而逐渐降低,冲击韧性则随着大角度晶界所占比例的增加而提高,3次循环相变处理后马氏体时效钢的强韧性配合最佳.
关键词:
EBSD
,
马氏体时效钢
,
循环相变
,
晶粒取向
,
晶界特征
