马志飞
,
张永宁
,
赵勇
,
孙彦辉
,
徐蕊
,
胡文豪
钢铁钒钛
doi:10.7513/j.issn.1004-7638.2014.03.021
从热力学方面分析铝脱氧钢中AlO3、MO·AlO3夹杂物变性机理及夹杂物中CaS合理控制的条件.热力学研究发现T=1873K,w[Al =0.02％时,需要使钢中w[Ca]为20×10-6时,高熔点的Al2O3转变为液态的12CaO·7A12O3,此时为避免钢中析出CaS,需使钢中的w[s]＜0.008％.T=1 873 K,w[A1]=0.02％时,生成Mgo·Al2O3所需要的w[Mg]为(0.3～10)×10-6,但只需钢中钙含量为1×10-6就能将Mgo·Al2 O3变性为CaO·Al2O液态夹杂.由于反应时间和Mgo·Al2O3尺寸大小不同,钢中形成部分外围为液态钙铝酸盐,内部为MgO·Al2O3的未完全变性的球形夹杂.
关键词:
钙处理
,
钙铝酸盐
,
硫化钙
,
镁铝尖晶石
,
变性
徐蕊
,
孙彦辉
,
曾亚南
,
蔡开科
钢铁研究
doi:10.13228/j.boyuan.issn1001-0963.20140063
采用金相显微镜、复型萃取、SEM、TEM对析出物的形貌、尺寸、数量进行统计分析,并利用Gleeble-1500热模拟试验机,系统研究了含Nb-Ti微合金钢第三脆性区的热塑性.结果表明:温度在950～700℃范围内时,断面收缩率最小为25.7％.析出物以TiN、Nb(CN)为主,950℃时粒子尺寸在50nm左右.随着温度的降低,粒子数量密度由51个/μm2增加到580个/μm2,尺寸随之减小.975℃的抗拉强度及临界应力分别为58.3、61.0 MPa.975℃以上,临界应力小于抗拉强度,不易发生沿晶断裂.975℃以下时,晶粒变形临界应力大于抗拉强度,产生沿晶断裂.
关键词:
微合金钢
,
第三脆性区
,
析出物
,
临界应力
杨春雨
,
孙彦辉
,
张西超
,
徐蕊
,
葛亮
,
汪成义
钢铁钒钛
doi:10.7513/j.issn.1004-7638.2015.01.019
针对铸坯中非金属夹杂物超标的问题,以某钢厂五流对称150 mm×150 mm方坯连铸中间包为研究原型,采用数值模拟的方法研究不同控流装置对中间包内流场的影响,并得到最优的挡墙结构.结果表明,原型中间包存在停留时间短,死区比例大,持续流动的钢液对中间包包壁冲刷侵蚀的问题;采用优化后的U型挡墙后,停留时间延长了257.11s,死区比例减小27.31％,且各水口均匀性明显改善.现场试验发现:中间包优化后T[O]含量降低45.81％,大颗粒夹杂物含量明显降低.
关键词:
五流中间包
,
数值模拟
,
流场
,
挡墙
,
挡坝
曾亚南
,
孙彦辉
,
蔡开科
,
徐蕊
钢铁
doi:10.13228/j.boyuan.issn0449-749x.20140091
基于BOF→RH→CSP生产工艺,研究了RH精炼过程钢中夹杂物类型演变及MgO.Al2O3夹杂物形成规律,同时对MgO·Al2O3夹杂物的形成条件进行了热力学计算,借助CFD数值模拟软件研究了RH精炼过程卷渣行为.研究发现,RH精炼过程20和30 min时,w([MgO])/w([Al2O3])为0.005～0.020,未发现MgO·Al2O3夹杂物;RH出站后夹杂物w([MgO])/w([Al2O3])为0.3～0.5,且RH精炼结束后MgO·Al2O3夹杂物占夹杂物总量的58.4％;另外,RH精炼过程钢液表面速度CFD模拟结果为0.57 m/s,大于临界卷渣速度0.45 m/s,且顶渣成分与夹杂物成分相近,存在卷渣现象.热力学计算表明,钢液与炉渣平衡时钢中w([Al])为0.31％～0.37％,w([Mg])为0.000 24％～0.000 28％,在MgO·Al2O3生成区域之内.减少RH处理过程卷渣,浇铸过程下渣及控制项渣和包衬相中MgO质量分数可抑制MgO·Al2O3夹杂物形成.
关键词:
镁铝尖晶石
,
无取向硅钢
,
热力学
,
Al脱氧
,
RH过程卷渣
