操光辉
,
姚培培
,
稀有金属材料与工程
通过在CMSX-4镍基单晶高温合金表面镀Pt然后采用包埋渗铝的方法成功制备Pt改性的Pt+γ′-Ni3Al+γ-Ni/CMSX-4涂层,采用扫描电镜和透射电镜研究Pt+γ′-Ni3Al+γ -Ni/CMSX-4涂层的微观结构.TEM分析表明Pt主要分布于涂层γ′-Ni3Al相中,且涂层γ′-Ni3Al相里存在{111}孪晶；此外涂层内还发现六方结构富铼的拓扑密堆相(μ相),点阵常数为a=0.473 nm和c=2.565 nm,首次发现μ相内除了(001)孪晶外还存在(102)孪晶；探讨μ相和孪晶的形成机制.
关键词:
γ′-Ni3Al+γ-Ni涂层
,
TCP相
,
孪晶
,
透射电镜
欧桃平
,
操光辉
中国有色金属学报
通过调整固体粉末渗铝法工艺在镍基高温合金DZ417G基体上制备了Ni-Al二元成分区间内组织可控的y′-Ni3Al、y′-Ni3Al+β-NiAl、β-NiAl、β-NiAl+δ-Ni2Al3和δ-Ni2Al3涂层,采用光学显微镜、X射线衍射仪和扫描电镜对涂层的结构、断面形貌以及高温氧化后的表面形貌进行观察和分析.900℃和1 100℃空气恒温氧化实验结果表明:涂层能显著提高材料的抗氧化性能,在涂层厚度相同的情况下,NiAl涂层抗氧化性能最好.
关键词:
高温合金
,
包埋渗
,
涂层
,
抗氧化性能
余志
,
操光辉
,
邓康
,
任忠鸣
稀有金属
doi:10.3969/j.issn.0258-7076.2010.06.012
B2型稀土金属间化合物由于具有良好的室温塑性而受到人们的关注,通常情况下,应力诱导相变有助于提高材料的塑性.对B2型稀土金属问化合物多晶DyAg首先进行拉伸和压缩试验,然后将经过拉伸和压缩变形的试样进行X射线衍射(XRD)分析以确定在变形过程中是否有应力诱导的相变产生.实验结果显示:DyAg合金的延伸率约为8%、抗拉强度为220MPa,断裂方式为解理和沿晶断裂;压缩率高达59%、抗压强度为1050MPa.XRD分析形变后的DyAg试样未发现有应力诱导的相变产生,因此可以排除由于应力诱导相变而导致DyAg合金具有良好室温塑性的这种可能.
关键词:
DyAg
,
B2型稀土金属间化合物
,
机械性能
马宁博
,
雷作胜
,
金小礼
,
操光辉
,
钟云波
,
任忠鸣
金属学报
建立了包晶钢连铸初始凝固包晶相变过程的数学模型, 研究了温度波动对此凝固过程的影响,计算了不同冷却速率、含碳量和温度波动幅度下δ, γ和L3相界面位置以及体积分数的变化. 结果表明, 温度波动导致包晶相变过程中γ相枝晶间的重熔、δ/γ界面位置和三相体积分数的不稳定变化, 造成坯壳的不均匀生长和应力集中. 这些现象在碳含量为0.1%-0.17%的亚包晶钢中尤其严重. 分析认为, 温度波动可能是包晶钢连铸时容易出现裂纹、难连铸的一个重要原因.
关键词:
连铸
,
peritectic transformation
,
temperature fluctuation
,
initial solidification
马宁博
,
雷作胜
,
金小礼
,
操光辉
,
钟云波
,
任忠鸣
金属学报
doi:10.3321/j.issn:0412-1961.2008.08.023
建立了包晶钢连铸初始凝固包晶相变过程的数学模型,研究了温度波动对此凝固过程的影响,计算了不同冷却速率.含碳量和温度波动幅度下δ,γ和L3相界面位置以及体积分数的变化.结果表明,温度波动导致包晶相变过程中γ相枝晶间的重熔、δ/γ界面位置和三相体积分数的不稳定变化,造成坯壳的不均匀生长和应力集中.这些现象在碳含量为0.1%-0.17%的亚包晶钢中尤其严重.分析认为,温度波动可能是包晶钢连铸时容易出现裂纹,难连铸的一个重要原因.
关键词:
连铸
,
包晶相变
,
温度波动
,
初始凝固
田海宁
,
操光辉
,
任忠鸣
材料导报
在室温下对B2型稀土金属间化舍物YAg和YCu进行拉伸和压缩实验,并利用X射线衍射(XRD)、扫描电镜( SEM)和X射线能谱仪(EDS)对舍金的微观结构和成分进行了观察与分析,探讨了第二相的形成及其对合金性能的影响.拉伸和压缩实验结果显示,YAg和YCu的延伸率分别为7.2%和5.8%,小于所报道的延伸率(δYAg＞20%,δYCu＞10%)；YAg压缩率为45%,YCu为26%.XRD和EDS分析表明,采用商业稀土金属钇制备的YAg和YCu合金中均有RM2(R=Y,M=Ag或Cu)和R2O3类型的第二相存在,在一定程度上可以解释本研究中YAg和YCu合金拉伸塑性降低的原因.
关键词:
金属间化合物
,
第二相
,
力学性能
,
YAg
,
YCu
姚培培
,
付超
,
操光辉
稀有金属材料与工程
通过包埋Al-Hf共渗在高温合金DZ417G表面制备出Pt+Hf共同改性的γ-Ni+γ'-Ni3Al涂层.Al-Hf共渗过程中,Hf含量不同,涂层表面形成的相结构也不同.当渗剂中Hf含量为2％时(质量分数,下同),涂层呈γ-Ni+γ'-Ni3Al结构;渗剂中Hf含量为6％时,涂层相结构为-NiAl+Al16Hf6Ni7;而当Hf含量达到12％时,涂层相结构为Al16Hf6Ni7.随着后续热处理的进行,-NiAl+Al16Hf6Ni7涂层的相结构转变为γ-Ni+γ'-Ni3Al; Al16Hf6Ni7涂层转变为γ-Ni+γ'-Ni3Al+Al3HfNi12结构.1100℃的等温氧化实验表明,经过10 h氧化,高温合金基体表面已经出现了脱落;而渗剂中Hf含量为2％时形成的Pt+Hf改性的γ-Ni+γ'-Ni3Al涂层经过30 h氧化后,其表面依然完整.与单纯的Pt改性的γ-Ni+γ'-Ni3Al涂层相比,Pt+Hf共同改性的γ-Ni+γ'-Ni3Al涂层由于适量活性元素Hf的加入,其抗氧化性能得到了提高.
关键词:
高温合金
,
涂层
,
包埋渗
,
Hf
,
抗氧化性能
