孙威
,
朱明刚
,
方以坤
,
郭朝晖
,
陈红升
,
李卫
稀有金属
doi:10.13373/j.cnki.cjrm.2014.06.013
研究了在800℃等温退火不同时间的名义成分为Sm(CobalFe0.245Cu0.07Zr0.02)7.8(％,原子分数)的永磁体的磁性能和微观结构.研究显示,在剩磁Br(～1.15 T)基本小发生改变的情况下,磁体的内禀矫顽力Hcj随着等温退火时间从10～40 h的增加呈现逐渐增加的趋势.但是,其最大磁能积(BH)max却显示了先增后减的变化规律,这是因为磁体的方形度Hk/Hcj呈现了先增后减的变化.TEM分析显示等温退火时间为10和20 h的磁体的内部微结构有如下区别:10h的磁体内部有微小(＜1 nm)的沉淀相析出;较10 h的磁体的胞状结构而言,20 h的磁体的胞状结构清晰且完整;相较10 h的磁体,20 h的磁体的胞内2∶17R主相和胞壁1∶5H相之间的对比度小,这就表明两相之间的错配度小,而错配度与钉扎作用呈相反的变化趋势.在上述观察到的3个区别之中,20 h的样品中的2∶17相对较纯净且不像10 h处理的磁体那样出现微小的沉淀相,这应该是性能较优异的主要原因.
关键词:
等温退火时间
,
永磁体
,
内禀矫顽力
夏满龙
,
孙威
,
方以坤
,
潘伟
,
朱明刚
,
李卫
金属功能材料
对Sm (Coba1Fe0.07Cu0.088Zr0.025)7.6烧结磁体在不同回火工艺下的室温和高温磁学性质进行了系统研究.结果表明,不同的等温时效温度回火时,磁体剩余磁通密度Br和最大磁能积(BH)max的在室温下不会有太大变化.然而,在高温(500℃)情形下却有很大区别,在790～810℃,获得了最高的(BH)max和矫顽力.所以回火工艺对磁体的高温性能产生了很大影响.通过调整回火工艺,所得到的样品在500℃性能可以达到Hci=5.48 kOe,(BH)max =12.45 MGOe.
关键词:
高温
,
Sm2Co17
,
回火
,
矫顽力
李建奎
,
方以坤
,
郭朝晖
,
潘伟
金属功能材料
研究了成分为Sm(Co0.65Fe0.25Cu0.08Zr0.02)z(z=5.0,6.1,7.4)的合金在室温、1.0 MPa氢压及加热条件下吸氢动力学行为.结果表明:随着钐含量的增加,合金的饱和吸氢量增多,氢破后的粉末颗粒也更加细小均匀,合金的开始吸氢温度降低,从开始吸氢到吸氢饱和的温度范围变宽.
关键词:
氢破
,
吸氢量
,
HD粉
张文臣
,
方以坤
,
朱明刚
,
赵睿
,
王景代
功能材料
通过粉末冶金工艺制备了高剩磁2:17型Sm-Co永磁材料,系统地研究了磁粉平均粒度对磁体性能和微结构的影响.随着球磨时间的延长,磁粉的平均粒度D由6.2μm逐渐减小到4.3μm,烧结磁体的平均晶粒尺寸从约80μm减小到约30μm,磁体中的氧含量明显增加.当D在5.0～6.Oμm范围时,烧结磁体的综合性能较好,特别是在D=5.7μm时,磁体具有最佳的磁性能:Br=1.16T,Hcj>2069.6kA/m和(BH)m＝231.6kJ/m3.
关键词:
2:17型Sm-Co烧结磁体
,
磁粉粒度
,
氧含量
,
磁性能
刘志颖
,
孙威
,
陈红升
,
方以坤
,
朱明刚
,
李卫
稀有金属
doi:10.13373/j.cnki.cjrm.2015.06.005
通过使用SolidWorks建立几何模型,用ICEM CFD软件划分网格,利用FLUENT软件进行模拟计算分析.本文中的计算采用2ddp求解器,计算方法为SIMPLEC算法Segregated隐式方法,湍流模型选取标准k-ε两方程模型,压力速度耦合采用SIMPLEC算法.在二维模型的计算中,研究了高速气流粉碎研磨室内部的气流速度场情况,并探讨了不同质量分数气体对气流速度场分布的影响.实验结果表明,研磨室内部气流的最大速度出现在3个喷管中心线几何交汇点上方,磁粉将在此处碰撞最激烈,形成一个粉末破碎区域;随着研磨气体的压力增大,喷嘴处的气流速度和气流交汇处的气流速度均增大,相反地,单独改变底部喷嘴压力时,随着底部喷嘴压力的减小,底部喷嘴口处的气流速度呈减小的趋势,而在气流汇聚处,气流速度变化不大;随着气体的质量分数减小,气流速度越大,在同等气流速度需求量情况下,将需要小的气流初始压力.
关键词:
气流磨
,
稀土永磁磁粉
,
FLUENT软件
,
模拟计算
