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镁合金AM60B在不同压缩速度下塑性变形研究

曹韩学 , 龙思远 , 廖慧敏 , 吴立鸿

材料导报

采用圆柱形铸锭等温压缩的实验方法,对400℃、不同压缩速度下镁合金AM60B单向压缩变形能力进行了试验研究,并测量变形后的硬度值.结果表明:镁合金AM60B的屈服应力随着变形速度的增大而增大,塑性变形率随着变形速度的减小而降低,变形后材料的硬度有所增加,但增加值随着变形速度的增大而减小.

关键词: 镁合金 , AM60B , 塑性变形

摩托车铝合金轮毂服役应力分析

吴立鸿 , 龙思远 , 曹韩学 , 查吉利 , 武增臣 , 陈荣石

机械工程材料 doi:10.3969/j.issn.1000-3738.2005.07.014

用有限元法对服役状态的摩托车铝合金轮毂进行了应力分析.结果表明:轮毂服役应力集中主要出现在轮辐与轮圈的过渡圆角区域,且该区域所承受的是非对称循环应力.在此基础上对最大交变应力值进行疲劳强度校核,表明轮毂在摩托车规定的正常服役期内是安全可靠的.

关键词: 摩托车铝轮毂 , 有限元分析 , 应力集中

速度、压力场对铝液侵蚀模具的影响

曹韩学 , 唐浩兴 , 贾从波 , 高永帅 , 姜浩

材料科学与工程学报 doi:10.14136/j.cnki.issn 1673-2812.2016.05.010

为了探明压铸生产过程中熔融铝合金速度、压力场对模具侵蚀过程的影响及其作用机理,本文设计动态侵蚀试验,通过计算流体动力学仿真软件计算旋转试样圆周区域速度场和压力场分布状态,观察试样表面的宏观形貌并利用SEM、EDS作元素微量分析.结果显示:试样前端与尾端区域速度最大,前端与远端之间压力场最大;流体压力场对试样侵蚀的影响属压应力作用,促进原子间的扩散,加快金属间化合物生成的速度,加剧试样表面的侵蚀程度;流体速度场对试样侵蚀的影响属切应力作用,导致生成并附着于试样表面的金属化合物层剥离,造成深坑状的腐蚀形貌.

关键词: 速度、压力场 , 侵蚀 , 压应力 , 切应力

真空压铸对Al-Si-Cu合金固溶过程表面起泡的影响

曹韩学 , 贾从波 , 唐浩兴 , 姜浩 , 李莉

材料热处理学报

将真空压铸(50%真空度)Al-Si-Cu合金试样在500℃固溶处理0.5、2、4和6h以及进行500℃×4h+530℃×6h的固溶处理,利用光学显微镜和扫描电镜研究了真空压铸对Al-Si-Cu合金固溶处理过程表面起泡的影响.结果表明:相对于普通压铸,真空压铸试样基体更致密、内部气孔小且分散,固溶处理过程中起泡核心长大需要较长时间,表面起泡小于100 μm的条件下,在500℃可固溶处理2h;起泡核心距离表面越远、核心尺寸越小以及表面致密度、强度越高,表面起泡所需要的时间也越长.

关键词: 真空压铸 , 表面起泡 , 固溶处理 , Al-Si-Cu合金 , 气孔

铸锻复合成形后AZ91镁合金的组织和力学性能

曹韩学 , 郝婷婷 , 赵东林

机械工程材料

通过铸锻(压铸和模锻)复合成形方式制备了AZ91镁合金汽车转向控制臂,对控制臂主要受力部位的显微组织和力学性能进行了研究,并对拉伸断口进行了分析。结果表明:铸锻复合成形后,AZ91镁合金转向控制臂不同区域的变形量不同,变形量大的区域呈明显的流线特征,并发生动态再结晶,为细小的等轴晶;与压铸态相比,铸锻复合成形后合金的抗拉强度、屈服强度、伸长率及硬度分别为251.3MPa、156.9MPa、4.12%和125HV;断裂机制由脆性断裂变为韧脆混合断裂。

关键词: AZ91镁合金 , 铸锻复合成形 , 显微组织 , 力学性能 , 断裂机制

应变速率对镁合金压缩变形性能的影响

曹韩学 , 龙思远 , 廖慧敏

机械工程材料 doi:10.3969/j.issn.1000-3738.2006.11.002

采用圆柱形试样等温(573 K)压缩试验方法对不同应变速率下AM60B镁合金压缩变形行为进行了研究,采用数理统计方法建立了573 K时AM60B镁合金不同应变速率下塑性变形的本构模型.结果表明:AM60B镁合金的流变应力随着应变速率的升高而增大,塑性变形率随着应变速率的升高而降低;建立的本构模型能充分反映不同应变速率对其塑性变形过程的影响规律.

关键词: 镁合金 , 压缩变形 , 应变速率 , 本构模型

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