李艳
,
刘勇
,
田保红
,
张毅
,
柴哲
,
朱顺新
材料热处理学报
通过在Gleeble-1500D热模拟试验机上进行高温等温压缩试验,对Cu-0.4Zr合金在应变速率为0.001 ～10 s-1、变形温度为550～900℃、最大变形程度为55％条件下的流变应力行为进行探讨.分析了该合金在高温变形时的流变应力和应变速率及变形温度之间的关系,并对其在热压缩过程中的组织演变进行观察.结果表明:热模拟试验中,应变速率和变形温度的变化强烈地影响合金流变应力的大小,流变应力随变形温度升高而下降,随应变速率提高而增大.结合流变应力、应变速率和变形温度的相关性,计算得出了该合金高温热压缩变形时的应力指数(n)、应力参数(α)、结构因子(A)、热变形激活能(Q)和本构方程.合金动态再结晶的显微组织强烈受到应变速率的影响.
关键词:
Cu-0.4Zr合金
,
热压缩变形
,
动态再结晶
,
本构方程
朱顺新
,
刘勇
,
李国辉
,
田保红
,
张毅
材料热处理学报
采用放电等离子烧结(简称SPS)技术制备出Cu-10Cr复合材料,利用Gleeble-1500D热模拟试验机,对制备所得复合材料进行高温等温热压缩试验,变形温度为850℃和900℃、应变速率为0.001～1 s-1、真应变量为0.55.结果表明:Cu-10Cr复合材料的流变应力随温度的升高和变形速率的降低而减小,具有典型的动态再结晶特征;利用流变应力、应变速率和变形温度的相关性,计算得出了该复合材料高温变形时应力指数n、应力参数α和结构因子A等参数,求得其热变形激活能Q并构建了流变应力本构方程.
关键词:
Cu-10Cr复合材料
,
放电等离子烧结(SPS)
,
热压缩变形
,
动态再结晶
,
本构方程
朱顺新
,
刘勇
,
李国辉
,
田保红
,
张毅
,
宋克兴
材料热处理学报
抗电弧侵蚀性能是衡量电接触材料性能的重要指标,本文对采用放电等离子烧结技术(简称SPS法)制备出的Cu-10Cr复合材料进行电接触试验,研究了其在直流、阻性负载条件下材料的损失、转移情况,通过扫描电镜观察材料电弧侵蚀后的形貌并对形貌特征进行了表征.结果表明:在电流强度小于30 A条件下,材料未发生明显转移,但触头阴极和阳极均有一定的损耗;当电流强度大于35 A时,材料从阴极向阳极转移,并且随电流强度增大转移量随之增加;电弧侵蚀后触头表面呈现如气孔、裂缝和凹坑等形貌特征,且随电流强度增大而越明显;电流增加,熔焊力增大,接触电阻则有所降低.
关键词:
Cu-10Cr复合材料
,
电弧侵蚀
,
材料转移
,
熔焊力
,
接触电阻
朱顺新
,
刘勇
,
李艳
,
田保红
,
张毅
,
宋克兴
材料热处理学报
doi:10.13289/j.issn.1009-6264.2016-X346
利用Gleeble-1500D型热模拟试验机对Cu-0.4Zr-0.15Y合金进行高温单次轴向热压缩试验,研究该合金在应变速率范围为0.001～10 s-1,热变形温度为550 ～900℃条件下的热变形行为.通过真应力-真应变数据得出材料的加工硬化率θ,结合lnθ-ε曲线和-a(lnθ)/(e)ε-ε曲线特征,研究Cu-0.4Zr-0.15Y合金热变形过程的再结晶临界条件.结果表明:Cu-0.4Zr-0.15Y合金应力-应变具有动态再结晶特征;该合金的lnθ-ε曲线拐点处对应于-a(lnθ)/(e)ε-ε曲线的最小值,最小值所对应的应变是临界应变εc;临界应变εc的变化与应变速率和变形温度有关,临界应变εc与Zener-Hollomon参数Z之间的函数关系为εc=6.4×10-3Z0.07768,且临界应变εc与峰值应变εp之间满足ε／εp=0.448.同时,Cu-0.4Zr-0.15Y合金发生动态再结晶组织演变与变形温度和应变速率有关.
关键词:
Cu-0.4Zr-0.15Y合金
,
加工硬化率
,
动态再结晶
,
临界条件
,
组织演变
李艳
,
刘勇
,
田保红
,
张毅
,
柴哲
,
朱顺新
中国稀土学报
doi:10.11785/S1000-4343.20160213
Cu-0.4Zr-0.15Ce合金在Gleeble-1500D热模拟试验机上进行高温等温压缩试验以探讨其在高温热压缩过程中的变形行为,变形温度和应变速率分别为550～900℃和0.001～10 s-1.结果表明:合金的流变应力随变形温度的升高而减小、随应变速率的提高而增大,在热压缩过程中发生了动态回复和再结晶.根据动态材料模型绘制该合金的热加工图并加以分析,结合微观组织演变规律,可确定该合金热变形过程的最佳工艺参数为:变形温度800～900℃,应变速率范围0.001～0.1 s-1.
关键词:
Cu-0.4Zr-0.15Ce合金
,
热压缩变形
,
流变应力
,
热加工图
