宋明强
,
李俊儒
,
龚臣
,
陈列
,
佐辉
,
刘雅政
材料热处理学报
用热处理正交实验方法研究了淬火工艺与回火工艺对KT5331(10Cr11Co3W3NiMoVNbNB)钢力学性能的影响.结果表明,KT5331钢的最佳热处理工艺为1080℃保温60 min淬火,680℃保温2h以上回火,组织为板条状的回火马氏体;淬火和回火参数中,回火温度是影响KT5331钢热处理后力学性能的最主要因素,淬火温度及回火温度对冲击功影响最为明显.淬火温度由1080℃升高至1120℃时奥氏体晶粒出现明显长大;随回火温度升高,材料屈服强度、抗拉强度和硬度明显降低,而冲击功显著升高.
关键词:
KT5331
,
热处理
,
正交实验
,
力学性能
李俊儒
,
周乐育
,
龚臣
,
陈列
,
佐辉
,
刘雅政
材料热处理学报
通过在不同加热温度和保温时间下等温奥氏体化,研究了10Cr12Ni3Mo2VN马氏体耐热钢奥氏体晶粒长大行为.结果表明:900～1150℃温度区间内,10Cr12Ni3Mo2VN马氏体耐热钢奥氏体晶粒尺寸随加热温度升高、保温时间延长而增大,且随保温时间延长,晶粒尺寸均匀性下降;由于碳氮化物在1100℃以上发生溶解,1100℃以上奥氏体晶粒发生粗化;1200 ～1280℃温度区间内,由于δ铁素体相的析出,10Cr12Ni3Mo2VN马氏体耐热钢奥氏体晶粒尺寸随加热温度升高而减小.拟合得到900 ～1150℃温度区间内10Cr12Ni3Mo2VN钢奥氏体晶粒生长模型为D=6.67×107 ×t0.303×exp(-1.81×105/RT).
关键词:
10Cr12Ni3Mo2VN钢
,
奥氏体
,
晶粒生长模型
,
δ铁素体
李俊儒
,
宋明强
,
张朝磊
,
佐辉
,
钱才让
,
刘雅政
材料热处理学报
利用Gleeble-1500热模拟实验机进行压缩实验,研究了KT5331钢变形温度为850 ～1200℃,应变速率为0.01 ～12 s-1条件下的热变形行为.结果表明,随变形温度升高、应变速率降低,动态再结晶越容易发生,再结晶晶粒尺寸增加,完全动态再结晶温度约为1100℃.完全动态再结晶温度以下,随变形温度升高和应变速率降低,动态再结晶晶粒体积分数增加;完全动态再结晶温度以上,在低应变速率下,经60％压缩变形后,出现混晶形貌,应变速率较高时为等轴晶.通过拟合得到热变形激活能Q为436.541 kJ/mol,建立了热变形双曲正弦本构方程,εexp(436541/RT) =6.12×1015[sinh(0.009344σp)]4.739,具有较高预测精度,根据模型计算所得预测值与实验值之间的平均相对误差为5.9％.
关键词:
KT5331钢
,
热变形
,
动态再结晶
,
本构方程
闫永明
,
刘雅政
,
徐盛
,
李俊儒
材料热处理学报
利用Gleeble-1500热模拟机进行热拉伸实验,研究了变形温度800 ～ 1200℃和应变速率0.002 ～ 20 s-1范围内23CrNi3Mo钢热塑性行为及断裂机理.结果表明:23CrNi3Mo钢具有优异的高温塑性.不同的变形温度下,峰值应力随温度线性降低,而随应变速率的增加峰值应力升高.应变速率2s-1时,热拉伸过程中,高温断裂机制为韧性断裂,断口呈韧窝形貌.随着温度的升高,韧窝直径变小而深度增加.变形温度1050℃时,随应变速率的降低,断裂机制由韧性断裂转变为脆性断裂.应变速率高于0.2s-1时,断口呈韧窝形貌;而应变速率低于0.2s 1时,断口呈沿晶断裂形貌.高温拉伸断裂过程中,夹杂物的存在对裂纹的萌生与扩展有一定的影响作用.
关键词:
热塑性
,
变形温度
,
应变速度
,
断裂机理
,
夹杂物
李俊儒
,
龚臣
,
陈列
,
佐辉
,
刘雅政
金属学报
doi:10.11900/0412.1961.2013.00848
利用Gleeble-1500热模拟试验机对10Cr12Ni3Mo2VN钢进行压缩实验,研究了变形温度为850～1200℃,应变速率为0.01～10 s-1条件下的热变形行为.结果表明,随变形温度升高和应变速率降低,再结晶晶粒尺寸增加变形温度1200℃,经60％压缩变形后,应变速率较高时再结晶晶粒呈等轴状,应变速率较低时出现混晶.通过传统直线拟合方法和Levenberg-Marquardt算法分别建立了热变形双曲正弦本构方程,2种方法建立的本构方程均具有较高预测精度.采用Levenberg-Mar-quardt算法可以一次性求解所有材料参数,求解步骤简单,结果可信.利用加工硬化率-应力(θ-σ)曲线,通过二次求导,准确测得临界应变,并建立了临界应变、峰值应变与Zener-Hollomon因子(Z因子)之间的关系方程.
关键词:
10Cr12Ni3Mo2VN钢
,
热变形
,
本构方程
,
临界应变
