李培友
有色金属工程
doi:10.3969/j.issn.2095-1744.2016.06.005
采用光学显微镜、X射线衍射仪(XRD)和万能试验机等仪器对铸态以及退火条件下Ti49Ni51形状记忆合金的微观组织和力学性能进行了研究.结果表明,合金随着退火温度的升高,晶粒逐渐由纤维状向等轴状过渡,晶粒变得粗大.XRD分析发现,对于铸态合金,在非晶态弥散衍射峰基础上呈现出TiNi晶体相衍射峰;样品在723 K和773 K退火,非晶态弥散衍射峰消失,XRD谱图上显示出现TiNi晶体相的衍射峰.Ti49 Ni51合金在723 K和773 K温度下热处理30 min后进行压缩试验的结果表明,723 K热处理试样在加载过程中母相奥氏体朝马氏体起始转变应力σAs大于773 K热处理试样的母相奥氏体朝马氏体起始转变应力;然而,前者母相奥氏体朝马氏体完成转变应力σAf小于后者母相奥氏体朝马氏体完成转变应力;另外,在卸载试验中,前者的残余应变小于后者的残余应变.
关键词:
Ti49Ni51形状记忆合金
,
微观组织
,
力学性能
,
残余应变量
李培友
,
孟凡莹
,
王永善
材料热处理学报
采用“二元共晶混合”法设计富Cu基Cu-Ti-Ni-Zr合金成分,通过水冷铜模铸造法制备出不同直径Cu-Ti-Ni-Zr合金棒材.利用X射线衍射仪(XRD)、差示扫描量热仪(DSC)、万能试验机和扫描电镜(SEM)研究合金的玻璃形成能力和力学性能.结果表明,Cu49.64Ti35.08Ni7.69Zr76合金具有较高玻璃形成能力,其临界直径可达4 mm;而表征玻璃形成能力的热力学参数过冷液相区△Tx和参数γ值最小,分别为26 K和0.385;另外,约化玻璃转变温度Trg值却与临界直径小于3 mm的Cu51.1Ti341Ni72Zr76合金的Trg值相等.通过对合金力学性能进行研究,结果表明,Cu49.64Ti35.08Ni7.69Zr7.6和Cu51.1.Ti34.1Ni72Zr7.6非晶合金分别具有0.75％和0.28％的塑性,而Cu48.18Ti36.06Ni8.16Zr76非晶合金断裂机制近似为脆性断裂.通过锯齿流变应力降分析,发现剪切带稳定扩展应力降大于剪切带萌生或缓慢扩展时应力降,且塑性较好的剪切带萌生应力降约大于近似脆性材料剪切带萌生应力降,而剪切带萌生应力降小于5 MPa.
关键词:
大块金属玻璃
,
玻璃形成能力
,
力学性能
,
锯齿流变
,
应力降
李培友
,
孟凡莹
,
王永善
材料热处理学报
对La-Al-Cu-Ni合金玻璃形成能力、热力学性能和力学性能进行了研究.结果表明,La62Al14Cu14Ni10大块金属玻璃具有较高的玻璃形成能力,其临界直径可达14 mm,另外具有较宽的过冷液相区(61 K),较低的玻璃转变温度(400 K).不同的玻璃形成能力在热力学框架内进行了讨论.La-Al-Cu-Ni合金玻璃形成能力与过冷液态区△Tx以及参数γ关系较小,且与约化玻璃转变温度Trg关系较大.La62Al14Cu17Ni7、La62Al14Cu14Ni10和La62Al14Cu12Ni12合金断裂强度超过600 MPa.该合金具有好的力学性能,可作为工程材料使用.
关键词:
大块金属玻璃
,
玻璃形成能力
,
热力学
,
力学性能
李培友
,
童婷
,
王永善
材料热处理学报
利用X射线衍射仪(XRD)、光学显微镜、万能试验机和扫描电镜(SEM)等仪器研究在不同热处理温度下的Zr48 Co52合金的微观组织和力学性能.结果表明,合金在723 K和773 K温度下进行热处理后的相组成和铸态合金相组成相同,主要相仍为简单立方结构的B2相,在基体B2相上析出少量的B33相.另外,铸态合金和在热处理温度为723 K和773 K时,合金的微观组织形貌呈现“麦穗”状、长条状和颗粒状等轴晶,且等轴晶尺寸为2～4 μm.在热处理温度为773 K,合金的最大抗压强度为848 MPa,而断裂强度为825 MPa,维氏硬度为396 HV.在对断口进行分析,发现以铸态合金延性断裂为主的断裂机制转变为在723 K和773 K下进行热处理的以沿晶断裂和解理断裂为主,延性断裂为辅的断裂机制.
关键词:
Zr-Co合金
,
B33相
,
热处理温度
,
力学性能
