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酸性油气田油套管选材设计

孙永兴 , 林元华 , 何龙 , 李天雷 , 施太和 , 刘婉颖

腐蚀学报(英文)

在酸性环境下, 屈服失效准则已不适用, 环境断裂是主要的失效模式. 因此, 有针对性地改变油套管的设计和选材, 将能够减少或防止油套管失效事故的发生. 在满足屈服准则设计的基础上, 对T95抗硫套管和C110准抗硫套管进行断裂力学设计, 根据NACE< D法试验计算出材料的临界应力强度因子K ISSC, 利用失效评估图(FAD)求出在不同条件下的T95和C110抗内压断裂强度. 计算结果表明C110的抗内压断裂强度都要低于T95, 对己下入C110套管的井, 防止后期作业诱发裂纹至关重要. 因此, 酸性油气田油套管设计在满足屈服设计准则时, 也要满足断裂力学设计准则, 这一新的断裂力学设计方法为酸性油气田油套管设计和选材提供了重要参考价值.

关键词: 酸性油气田 , casing and tubing , design , environmental fracture

纳米掺杂对Al2O3+13%TiO2等离子喷涂涂层耐蚀性能的影响

李春福 , 王戎 , 牛艳花 , 朱泽华 , 李天雷

中国腐蚀与防护学报 doi:10.3969/j.issn.1005-4537.2008.06.003

利用大气等离子喷涂技术(APS),在45号钢基体上制备纳米掺杂5%~30%Al2O3+13%TiO2(质量分数)涂层,利用扫描电镜(SEM)、X射线衍射(XRD)等技术手段测定涂层组织结构及密度、孔隙度、通孔率等性能,在80℃、10%H2SO4溶液中对涂层进行浸蚀实验.结果表明,纳米掺杂提高了涂层在酸性介质中的鼓泡时间,而涂层从鼓泡到脱落所需时间与纳米含量无关.这是由于纳米掺杂使涂层密度提高,开孔率、通孔率降低,组织均匀性提高所致.建立了热喷涂涂层毛细管腐蚀模型,解释了纳米掺杂量对涂层失效的影响机理.

关键词: 等离子喷涂 , 纳米掺杂 , 陶瓷涂层 , 涂层腐蚀失效

酸性油气田油套管选材设计

孙永兴 , 林元华 , 何龙 , 李天雷 , 施太和 , 刘婉颖

腐蚀学报(英文)

在酸性环境下, 屈服失效准则已不适用, 环境断裂是主要的失效模式. 因此, 有针对性地改变油套管的设计和选材, 将能够减少或防止油套管失效事故的发生. 在满足屈服准则设计的基础上, 对T95抗硫套管和C110准抗硫套管进行断裂力学设计, 根据NACE< D法试验计算出材料的临界应力强度因子K ISSC, 利用失效评估图(FAD)求出在不同条件下的T95和C110抗内压断裂强度. 计算结果表明C110的抗内压断裂强度都要低于T95, 对己下入C110套管的井, 防止后期作业诱发裂纹至关重要. 因此, 酸性油气田油套管设计在满足屈服设计准则时, 也要满足断裂力学设计准则, 这一新的断裂力学设计方法为酸性油气田油套管设计和选材提供了重要参考价值.

关键词: 酸性油气田 , casing and tubing , design , environmental fracture

含CO2气田用316L奥氏体不锈钢的应用边界条件

李科 , 施岱艳 , 李天雷 , 曹晓燕

机械工程材料

结合含CO2气田的实际工况,在模拟气田冷凝水、气田水溶液中对316L奥氏体不锈钢焊接接头在不同温度、pH值、氯离子质量浓度、加载应力条件下的抗氯化物应力腐蚀开裂性能进行了研究,提出了含CO2气田用316L奥氏体不锈钢管的应用边界条件。结果表明:316L奥氏体不锈钢在含CO2气田中使用时,随pH值的不同,温度、氯离子质量浓度的应用边界条件会发生变化。

关键词: 含O2 , 气田 , 316L奥氏体不锈钢 , 氯化物 , 应力腐蚀开裂 , 边界条件

酸性油气田油套管选材设计

孙永兴 , 林元华 , 何龙 , 李天雷 , 施太和 , 刘婉颖

腐蚀学报(英文)

在酸性环境下,屈服失效准则已不适用,环境断裂是主要的失效模式.因此,有针对性地改变油套管的设计和选材,将能够减少或防止油套管失效事故的发生.在满足屈服准则设计的基础上,对T95抗硫套管和C110准抗硫套管进行断裂力学设计,根据NACE D法试验计算出材料的临界应力强度因子KISSC,利用失效评估图(FAD)求出在不同条件下的T95和C110抗内压断裂强度.计算结果表明C110的抗内压断裂强度都要低于T95,对己下入C110套管的井,防止后期作业诱发裂纹至关重要.因此,酸性油气田油套管设计在满足屈服设计准则时,也要满足断裂力学设计准则,这一新的断裂力学设计方法为酸性油气田油套管设计和选材提供了重要参考价值.

关键词: 酸性油气田 , 油套管 , 设计 , 环境断裂

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