李扬洲
,
张大德
,
薛念福
,
汪明东
,
张晓伶
,
礼重超
,
杜利华
钢铁钒钛
doi:10.3969/j.issn.1004-7638.2001.03.010
介绍了攀钢RH-MFB轻处理LCAK钢和车轴钢,自然脱碳和MFB吹氧强制脱碳处理IF钢,本处理重轨钢以及MFB加热钢水和真空室的工艺,分析讨论了真空降压方式、MFB吹氧对脱碳速度,真空度对终点碳含量的影响.
关键词:
真空处理
,
钢水
,
脱碳
,
脱气
李扬洲
,
张大德
,
赵克文
,
李茂林
,
蔡开科
,
董履仁
钢铁
介绍了攀钢板坯连铸在提高拉速的同时所采取的钢水净化措施:钢包渣改性处理及优化底吹氩参数、中间包内型结构优化及碱性化、浸入式水口结构优化等,在高拉速条件下,低碳铝镇静钢连铸板坯中T[O]含量达到平均15.2×10-6,大颗粒夹杂含量为3.79 mg/10 kg.
关键词:
板坯连铸
,
高拉速
,
钢水净化
张强
,
李扬洲
,
陈靓
,
黄禹明
,
徐华彬
钢铁钒钛
doi:10.7513/j.issn.1004-7638.2013.05.011
帘线钢对钢水纯净度要求极高,是线材生产难度较大的产品之一,对钢中的[S]、[N]、[O]、[Ti]等的控制要求极严.攀钢提钒炼钢厂采用含有[V]、[Ti]的铁水炼钢,铁水热源不足,[P]、[S]元素含量较高,导致帘线钢生产过程控制难度增大,采用铁水脱硫使入转炉半钢[S]控制在0.005％以下,延长提钒转炉吹氧时间3～5 min,能使入炼钢转炉半钢[Ti]达到0.003％以下,在转炉工序,控制吹炼终点氧活度以及在精炼LF工序采用合理的造渣工艺造渣、RH采取真空处理,能够稳定生产出符合GB/T 10561-2005规定要求的帘线钢.
关键词:
帘线钢
,
钢水
,
纯净度
,
铁水预处理
,
转炉冶炼
张大德
,
李茂林
,
李扬洲
,
彭涛
,
张玉东
钢铁钒钛
doi:10.3969/j.issn.1004-7638.2001.03.001
介绍了对欧洲几家钢铁公司进行考察后,这些公司在炼钢、精炼、连铸工艺中的特点.针对攀钢炼钢系统中存在的不足,提出了要实现全脱硫、全精炼、全连铸,必须对现有的铁水预处理、转炉炼钢、钢水精炼及连铸工艺进行变革,并提出了在炼钢系统实现自动控制及计算机管理的必要性.
关键词:
炼钢
,
全脱硫
,
全精炼
,
全连铸
张学伟
,
张立峰
,
杨文
,
董元篪
,
李扬洲
钢铁
doi:10.13228/j.boyuan.issn0449-749x.20160079
采用无水有机溶液电解法分离提取重轨钢中的MnS夹杂物，采用扫描电镜观察铸坯内和钢轨中MnS夹杂物的三维形貌，并结合能谱仪分析其成分。铸坯被轧制成钢轨后，相应的MnS夹杂物都沿着轧制方向被轧制成长条状。基于热力学和动力学模型，分析重轨钢中MnS夹杂物析出行为以及在钢液凝固过程中锰元素和硫元素偏析的程度。热力学分析表明，MnS夹杂物在凝固末期凝固分数为0.94时开始析出，其析出量由初始w([Mn])和初始w([S])决定，且在凝固过程受到冷却速率的影响，对比发现，热力学的计算析出结果与Thermo-Calc和FactSage6.4的计算结果有较好的一致性；动力学分析表明，在钢液凝固过程增加冷却速率，凝固析出的MnS颗粒尺寸将减小。通过调整钢中w([Mn])和w([S])以及改变冷却速率，可以控制MnS的析出时机和形态，减小其对钢性能的有害影响。
关键词:
重轨钢
,
MnS夹杂物
,
热力学与动力学
,
分析与控制
陈亮
,
宋波
,
陈天明
,
李扬洲
,
李志强
,
黎建全
钢铁
doi:10.13228/j.boyuan.issn0449-749x.20160300
为了提高大断面重轨钢连铸坯内部质量,满足钢轨探伤要求,针对大断面生产重轨钢铸坯宏观偏析及中心疏松较难控制的难点,采用合适的二冷制度、凝固末端电磁搅拌技术、动态轻压下控制技术、钢水过热度控制以及拉速控制等技术措施,开发了攀钢320 mm×410 mm大方坯连铸重轨钢生产工艺.生产的大方坯重轨钢连铸坯中心等轴晶率稳定控制在40%以上,中心疏松控制在不大于0.5的比例为91%以上,中心偏析在0.5级的比例为87%以上,等柱晶率不小于40%的比例为100%,碳偏析指数控制在0.95~1.07,铸坯及钢轨质量较好,满足了标准要求并通过了CRCC认证.
关键词:
大方坯
,
连铸
,
重轨钢
,
内部质量
,
电磁搅拌
,
轻压下
