杜彬
,
李德富
,
郭胜利
,
谢伟
稀有金属
doi:10.3969/j.issn.0258-7076.2013.02.007
采用Gleeble-3500热模拟试验机研究了Hastelloy C-276镍基合金在0.01～10 s-1、1000～1250℃、应变量0.7条件下的高温恒温压缩变形行为,对热压缩后的组织进行了金相显微分析.结果表明:C-276合金热变形流变应力随着应变速率的增大和变形温度的降低而增大.热变形过程中发生了动态再结晶,当温度T≥1200℃时,发生了完全动态再结晶,T＜1200℃时,发生部分动态再结晶.热变形流变应力可用Zener-Hollomon参数来描述,根据修正后的流变应力曲线建立了Hastelloy C-276合金峰值应力下的高温变形本构方程,热变形材料常数为:激活能Q=446.51 kJ·mol-1,α=0.0037346,n=4.42851,A=1.1l ×1016.
关键词:
Hastelloy C-276合金
,
热变形
,
本构方程
辛存良
,
何世安
,
胡来平
,
杜彬
涂料工业
通过喷涂的方法将聚四氟乙烯基耐磨涂料喷涂在摩擦试验样件基体表面,将该摩擦试验样件及其配对的摩擦副进行摩擦磨损试验、表面形貌分析和改变喷枪压力及表面粗糙度的工艺参数以分析涂层性能.结果表明:聚四氟乙烯基耐磨涂层经摩擦系数、磨损量测试后,摩擦系数先增大再稳定不变,最后稳定在0.15;磨损量先增大再减小最后稳定,即磨损量最后为恒定值.从表面形貌分析得出摩擦副的磨损主要是磨料磨损造成的.当喷枪压力为0.3 MPa时,耐磨涂层的膜层均匀性最佳;表面粗糙度为6.3 μm时,耐磨涂层与基体的附着效果较好.其结论得出该涂层摩擦系数和磨损量较低,耐磨性能较好,同时,当喷枪压力和表面粗糙度工艺参数合适时,耐磨涂层的性能效果最佳.
关键词:
聚四氟乙烯
,
摩擦系数
,
磨损量
,
粗糙度
,
附着力
郭初蕾
,
郑弃非
,
赵月红
,
温军国
,
杜彬
稀有金属
doi:10.3969/j.issn.0258-7076.2013.01.004
通过室外大气暴露试验,研究了AZ31镁合金在万宁和青岛2个海洋大气环境试验站点1～5年的腐蚀规律,用失重法测定了腐蚀速率,并用SEM和XRD分析了5年后表面腐蚀形貌和腐蚀产物的组成.研究表明,AZ31镁合金暴露在海洋大气环境5年后的腐蚀动力学符合幂函数规律,万宁站的腐蚀速率高于青岛站,且腐蚀速率都随暴露时间的延长而降低,但青岛站腐蚀速率降低幅度更大,腐蚀产物膜对基体保护作用较万宁站强;AZ31镁合金暴露在万宁站和青岛站5年后的腐蚀速率分别为37.6和13.5 μm·a-1,腐蚀产物以MgCl2,MgCO3,MgSO3,MgSO4,Mg5(CO3)4(OH)2 ·8H2O和Mg2(OH)3Cl·4H2O为主;AZ31镁合金在海洋大气环境中不耐腐蚀,表面布满点蚀坑,相对湿度对镁合金较长周期的腐蚀有显著影响.
关键词:
AZ31镁合金
,
大气腐蚀
,
海洋环境
,
腐蚀动力学
,
表面分析
杜彬
,
李德富
,
郭胜利
,
刘贤钙
,
冯策
,
谢伟
稀有金属材料与工程
采用Gleeble-3500热模拟试验机研究了Hastelloy C-276镍基合金在不同变形条件下的热压缩流变应力曲线,热变形过程中发生了动态再结晶行为.利用加工硬化率-应力关系曲线确定了动态再结晶临界条件,采用Johnson-Mehl-Avrami (JMA)方程计算再结晶体积分数实验值,建立了C-276合金动态再结晶体积分数和晶粒尺寸预测模型.结果表明:C-276合金动态再结晶体积分数随着应变量的增加,呈现典型的“S型”曲线;获得临界应变条件表达式:lnεc=0.1441nZ-7.173;动态再结晶体积分数表达式Xdrx=1-exp{-1.4034[(ε-εc)/ε0.5]2.58384},预测值和实验值的平均误差为2.16％;晶粒长大表达式ddr-x=6.58×103 Z-0.168,预测值和实验值的平均误差为6.63％.
关键词:
Hastelloy C-276合金
,
动态再结晶
,
组织演变模型
陈宁生
,
尹鹏程
,
杜彬
稀有金属
doi:10.3969/j.issn.0258-7076.2005.01.026
在硫酸介质中,痕量钛(Ⅳ)能催化过氧化氢氧化甲基红褪色,用分光光度法测定了催化反应与非催化反应速度的变化,从而对该反应进行研究.优化了反应条件,建立了褪色反应动力学光度法测定痕量钛(Ⅳ)的新方法.该方法测定钛浓度的线性范围为8～64μg·L-1,检出限为0.97μg·L-1.该方法操作简便,反应灵敏,可用于发样的测定.
关键词:
催化褪色作用
,
光度法
,
钛
