肖佳
,
梁海阳
,
郭明磊
,
王大富
硅酸盐通报
研究了硫酸盐作用下大理石粉对水泥固化氯离子性能的影响规律及作用机理.试验结果表明:水泥-大理石粉硬化浆体氯离子固化率,1d龄期之前快速增长,1～3d龄期增长变缓,3～7d龄期进一步减缓,7～28 d龄期时增加缓慢,1d、3d和7d龄期的分别达到28 d的50％、70％和95％.随着大理石粉掺量的增加,水泥浆体的氯离子固化率,6h、12 h、1d龄期增大,3d、7d、28 d龄期降低;随着硫酸盐浓度增加,其氯离子固化率降低.XRD分析表明大理石粉对水泥浆体28 d龄期的Freidel's盐生成量影响不大,硫酸盐抑制水泥-大理石粉浆体Freidel's盐生成.
关键词:
大理石粉
,
硫酸盐
,
Freidel's盐
,
氯离子固化
,
龄期
肖佳
,
郭明磊
,
王大富
,
尹哲炜
,
李允
硅酸盐通报
研究了不同阳离子对硅酸盐水泥氯离子固化性能的影响，采用水溶法测定了净浆试样中自由氯离子的含量并计算出其氯离子固化率，对试样进行了XRD物相分析以及其水溶液的pH值测定。研究得出，随水化龄期的增长，水泥浆体的氯离子固化率增大，其6 h、12 h、1 d和3 d的氯离子固化率分别达到其28 d的50％、70％、80％和90％以上，F盐的生成及氯离子的固化主要发生在水化早期，水化后期氯离子固化主要来自C-S-H凝胶，其氯离子固化量较小。不同阳离子导致了水泥浆体中F盐生成量的差异，其影响硅酸盐水泥氯离子固化率由大到小排列为Ca2＋＞Mg2＋＞K＋＞Na＋，其与对pH值的影响成负相关系，Ca2＋和Mg2＋降低了水泥浆体的pH值，有助于氯离子的固化；K＋和Na＋提高了水泥浆体的pH值而降低了氯离子固化。氯离子浓度一定时，Na＋浓度的增加对水泥浆体中F盐的生成量及氯离子固化率影响不大；而Mg2＋浓度的增加提高了水泥浆体中F盐的生成量及氯离子固化率。
关键词:
硅酸盐水泥
,
阳离子
,
氯离子固化
,
龄期
肖佳
,
申闯
,
王大富
,
李允
,
尹哲炜
硅酸盐通报
采用手工搅拌、机械搅拌以及超声波作用对纳米SiO2进行分散处理,通过纳米粒度Zeta电位仪测定纳米SiO2胶体粒径及粒径分布,研究了纳米SiO2的分散性及其对水泥胶砂强度和毛细吸水的影响.研究结果表明,比较三种分散效果,超声波作用最好,机械搅拌次之,手工搅拌最差;增加超声波作用时间,纳米SiO2胶体平均粒径降低,分散性提高,超声波作用超过10 min,纳米SiO2胶体小颗粒增多,但粒径分布曲线整体向大颗粒方向偏移,分散性提高不明显;水泥胶砂强度和毛细吸水性与纳米SiO2的分散性有关,随纳米SiO2分散性的提高,水泥胶砂强度增大,毛细吸水系数降低,胶砂试件的密实度提高.
关键词:
纳米SiO2
,
分散方式
,
强度
,
毛细吸水
肖佳
,
王大富
,
郭明磊
,
申闯
,
尹哲炜
硅酸盐通报
研究了水泥-石灰石粉浆体流变参数随水化时间的变化，采取RHEORIAB QC型旋转黏度计测定水泥-石灰石粉浆体流变，采用Herschel-Bulkley模型拟合浆体曲线得到相关流变参数，分别利用Roussel和Philippe提出的模型对水泥-石灰石粉浆体的动态屈服应力和稠度进行拟合。结果表明：水泥浆体动态屈服应力比石灰石粉浆体小，稠度比石灰石粉浆体大；水泥-石灰石粉浆体动态屈服应力、稠度随水化时间线性增大，随石灰石粉掺量增加，增大速率线性减小，其初始动态屈服应力线性增大，初始稠度按二次抛物线先增大后减小。
关键词:
石灰石粉
,
动态屈服应力
,
稠度
,
经时行为
肖佳
,
何彦琪
,
王大富
硅酸盐通报
试验研究了水泥-大理石粉浆体剪切应力和塑性黏度随剪切速率变化的规律,使用Bingham流体模型和PowerLaw流体模型分别对浆体低剪切速率和高剪切速率阶段的剪切应力进行拟合,得到浆体屈服应力,塑性黏度系数.探究了水泥-大理石粉颗粒丛特性即颗粒分布宽度、颗粒数密度、总比表面积和Zeta电位与浆体屈服应力和塑性黏度的关系.研究结果表明:大理石粉比表面积小于640m2/kg时,起到稀化浆体的作用,大于640m2/kg时起稠化作用,且稀化或稠化的作用随其掺量的增加而增大.浆体中颗粒间接触点数量和固-液相接触面积增大使浆体屈服应力,塑性黏度提高.大理石粉降低了水泥浆体Zeta电位,浆体中粒子间静电作用力减弱,对流动性起到削弱作用.
关键词:
流变性能
,
大理石粉
,
颗粒丛特性
,
Zeta电位
