王桢
,
周邦新
,
王波阳
,
黄娇
,
姚美意
,
张金龙
金属学报
doi:10.11900/0412.1961.2015.00260
将再结晶退火后的Zr-0.72Sn-0.32Fe-0.15Cr-0.97Nb合金在300 ℃, 8 MPa去离子水的高压釜中短时腐蚀, 用TEM, EDS和SEM研究了合金中的第二相及其腐蚀行为. 结果表明, 第二相的尺寸主要分布在30~100 nm, 最大尺寸为230 nm. 第二相成分中的Nb/Zr比(原子比)与其尺寸大小和晶体结构有一定的相关性, 当Nb/Zr=0时, 第二相粒子尺寸大于150 nm; 当0.10<Nb/Zr≤0.50时, 第二相粒子尺寸分布在60~150 nm; 当0.50<Nb/Zr≤0.75时, 第二相粒子尺寸分布在30~60 nm; 当Nb/Zr>0.75时, 第二相粒子尺寸小于30 nm. 第二相的腐蚀行为与其成分密切相关, Nb/Zr比大于0.5时, 第二相更容易被腐蚀, 并形成非晶氧化物.
关键词:
锆合金
,
第二相颗粒
,
晶体结构
,
氧化
,
Nb/Zr原子比
王波阳
,
周邦新
,
王桢
,
黄娇
,
姚美意
,
周军
金属学报
doi:10.11900/0412.1961.2015.00254
选用织构相同的Zr-0.72Sn-0.32Fe-0.14Cr-xNb (x=0,0.12,0.28,0.48,0.97,质量分数,％)合金片状样品,利用高压釜在500℃,10.3 MPa过热蒸汽中进行500 h的腐蚀实验,用TEM和SEM分别观察了合金的显微组织和氧化膜断口形貌,研究了Nb含量对锆合金耐腐蚀性能的影响.结果表明,5种合金样品都未出现疖状腐蚀,并且各自的轧面(SN面)、垂直于轧向的截面(SR面)和垂直于横向的截面(ST面)上氧化膜的厚度没有明显差异,没有腐蚀各向异性的特征.当Nb含量超过0.28％后,腐蚀250h后合金的腐蚀速率随着Nb含量的增加而增加,合金的耐腐蚀性能变差.Nb的添加会对合金中第二相的晶体结构产生影响,低Nb的合金中主要含fec结构的Zr(Fe,Cr)2或Zr(Fe,Cr, Nb)2型第二相,而高Nb的合金中主要含hcp结构的Zr(Fe,Cr, Nb)2型第二相.
关键词:
锆合金
,
Nb
,
第二相
,
耐腐蚀性能
王桢
,
周邦新
,
王波阳
,
黄娇
,
姚美意
,
张金龙
金属学报
doi:10.11900/0412.1961.2015.00260
将再结晶退火后的Zr-0.72Sn-0.32Fe-0.15Cr-0.97Nb合金在300℃,8 MPa去离子水的高压釜中短时腐蚀,用TEM,EDS和SEM研究了合金中的第二相及其腐蚀行为.结果表明,第二相的尺寸主要分布在30～100 nm,最大尺寸为230 nm.第二相成分中的Nb/Zr比(原子比)与其尺寸大小和晶体结构有一定的相关性,当Nb/Zr=0时,第二相粒子尺寸大于150 nm;当0 10＜Nb/Zr≤0.50时,第二相粒子尺寸分布在60～150 nm;当0.50＜Nb/Zr≤0.75时,第二相粒子尺寸分布在30～60 nm;当Nb/Zr＞0.75时,第二相粒子尺寸小于30 nm第二相的腐蚀行为与其成分密切相关,Nb/Zr比大于0.5时,第二相更容易被腐蚀,并形成非晶氧化物.
关键词:
锆合金
,
第二相颗粒
,
晶体结构
,
氧化
,
Nb/Zr原子比
王桢
,
亢景付
,
王堃
,
荆锐
硅酸盐通报
FRP锚钉是能有效阻止FRP加固混凝土构件界面剥离的前沿方法.为了测定FRP锚钉的不同锚固长度对FRP加固混凝土构件粘结性能的影响,采用拉拔试验,参照ACI规范的试验方法,测定了不同锚固长度下FRP加固混凝土构件的拉拔荷载.试验用不安装锚钉的控制试件和安装了15 mm、30 mm、45 mm三组FRP锚钉的试验试件,结果发现,锚固长度不同,FRP加固混凝土构件的破坏模式也各不相同,主要表现为混凝土内部浅层剥离、混凝土锥形破坏、混凝土锥形破坏联合锚钉部分拉拔破坏、混凝土浅层剥离联合锚钉断裂破坏以及FRP加固层内部浅层剥离联合部分混凝土浅层剥离破坏;FRP锚钉的锚固长度越长,加固试件的粘结性能越好;混凝土圆柱体抗压强度设计为30 MPa时,FRP锚钉的锚固长度应不得小于30 mm.试验结论可以为FRP锚钉的设计制作提供参考.
关键词:
FRP锚钉
,
锚固长度
,
FRP加固
,
拉拔试验
,
剥离破坏
王桢
,
符仁钰
,
朱雅年
上海金属
doi:10.3969/j.issn.1001-7208.2002.05.003
采用预热温度、回火温度和热变形三个热加工参数,研究其对弹簧钢SAE9259冲击韧性的影响,结果发现回火温度是关键的控制参数,并和冲击韧性保持抛物线关系.回火温度为385±5℃时,冲击韧性值在354±10J/cm2范围波动,形成误差小于3%的稳定区.而硅对碳化物形成和分布的影响,以及碳原子亚稳态分解的综合效应,是造成冲击韧性值出现稳定区的原因.
关键词:
弹簧钢
,
热加工参数
,
冲击韧性
