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<110>取向Tb0.36Dy0.64(Fe0.85Co0.15)2合金的磁机械耦合系数

白夏冰 , 马天宇 , 蒋成保

金属学报

采用区熔定向凝固方法,制备出近似<110>取向Tb0.36Dy0.64(Fe0.85Co0.15)2合金棒. 采用交流阻抗分析仪测定其在不同偏磁场和预压应力条件下的阻抗谐振频率,求出磁机械耦合系数(k33). 结果表明, 在无预压应力状态,k33随偏磁场的增大而增加, 在50.9 kA/m达到峰值0.513; 施加10 MPa的轴向预压应力状态, k33值降低, 其原因是预压应力导致71°畴壁能增加,阻碍了磁矩在磁场中的运动, 使得磁能与机械能之间的能量转换效率降低.

关键词: 磁致伸缩 , Magnetomechanical coupling factor , Bias field , Compressive pre-stress

Fe81Ga19磁致伸缩合金的动态机电耦合系数

白夏冰 , 蒋成保 , 宫声凯

金属学报

采用区熔定向凝固的方法, 制备目标成分为Fe81Ga19的磁致伸缩取向晶体,进行900℃保温真空热处理3 h后油淬. 采用交流阻抗仪测定其阻抗谐振频率, 求出机电耦合系数(K33). 结果表明, 直流磁场强度从32.7 mT增加到48.1和63.6 mT时, K33值由0.126增加到0.129和0.133;压力从0增加到15 MPa, 在32.7 mT磁场条件下K33值与预加应力变化关系不明显, 但在63.6 mT磁场及15 MPa下热处理样品的K33值达到0.157; 样品表面缺陷对交流阻抗曲线有直接影响, 存在表面缺陷的样品很难测出K33值.

关键词: Fe81Ga19 , null , null

Tb-Dy-Fe超磁致伸缩合金的动态机电耦合系数

白夏冰 , 蒋成保 , 宫声凯

材料研究学报 doi:10.3321/j.issn:1005-3093.2006.06.010

用区熔定向凝固方法制备出成分为Tb0.3Dy0.7Fe1.90的〈110〉和〈112〉取向的超磁致伸缩材料,研究了在900℃真空热处理后材料的动态机电耦合系数.结果表明,定向生长的〈110〉和〈112〉取向样品K33值比铸态有明显的提高;随着磁场的增大,K33值先增大后又逐渐减小;外加压力从0 MPa增大到10 MPa,K33值逐渐增大;继续增大压力,K33值减小.适当的热处理使K33值明显提高.热处理后样品K33值的提高与样品磁畴结构的改变有关.

关键词: 金属材料 , TbDyFe , 超磁致伸缩材料 , 机电耦合系数(K33) , 交流阻抗

Fe81Ga19磁致伸缩合金的动态机电耦合系数

白夏冰 , 蒋成保 , 宫声凯

金属学报 doi:10.3321/j.issn:0412-1961.2007.04.016

采用区熔定向凝固的方法,制备目标成分为Fe81Ga19的磁致伸缩取向晶体,进行900℃保温真空热处理3 h后油淬.采用交流阻抗仪测定其阻抗谐振频率,求出机电耦合系数(K33).结果表明,直流磁场强度从32.7 mT增加到48.1和63.6 mT时,K33值由0.126增加到0.129和0.133;压力从0增加到15 MPa,在32.7 mT磁场条件下K33值与预加应力变化关系不明显,但在63.6 mT磁场及15 MPa下热处理样品的K33值达到0.157;样品表面缺陷对交流阻抗曲线有直接影响,存在表面缺陷的样品很难测出K33值.

关键词: Fe81Ga19 , 磁致伸缩材料 , 机电耦合系数(K33) , 交流阻抗曲线

《110》取向Tb0.36Dy0.64(Fe0.85Co0.15)2合金的磁机械耦合系数

白夏冰 , 马天宇 , 蒋成保

金属学报 doi:10.3321/j.issn:0412-1961.2008.10.016

采用区熔定向凝固方法,制备出近似(110)取向Tb0.36Dy0.64(Fe0.85Co0.15)2合金棒.采用交流阻抗分析仪测定其在不同偏磁场和预压应力条件下的阻抗谐振频率,求出磁机械耦合系数(k33).结果表明,在无预压应力状态,k33随偏磁场的增大而增加,在50.9 kA/m达到峰值0.513;施加10 MPa的轴向预压应力状态,k33值降低,其原因是预压应力导致71°畴壁能增加,阻碍了磁矩在磁场中的运动,使得磁能与机械能之间的能量转换效率降低.

关键词: 磁致伸缩 , 磁机械耦合系数 , 偏磁场 , 预压应力

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