胡光山
,
张丁非
,
赵丁藏
,
蒋璐瑶
,
余大亮
,
潘复生
稀有金属材料与工程
利用光学金相显微镜(OM)、X射线衍射(XRD)、扫描电镜(SEM)以及能谱(EDS)对不同Y含量的ZMT614-xY(x2=0,0.1,0.5,1.0)合金挤压态和时效态的微观组织和加工硬化行为进行了研究.结果表明:ZMT614-xY (x=0,0.1,0.5,1.0)合金挤压态和时效态的晶粒尺寸随着Y含量的增加而减小.当Y质量分数达到1％时,出现新的不规则块状MgSnY相.通过ZMT614-xY(x=0,0.1,0.5,1.0)合金挤压态和时效态的真应力-应变曲线得到加工硬化率(θ)和加工硬化指数(n).由于晶粒细化,合金挤压态和时效态的加工硬化率θ随着Y含量的增加而减小.在合金的塑性变形过程中,发生位错的动态回复,合金挤压态和时效态的加工硬化率θ随着变形量的增加而减小.
关键词:
ZMT614合金
,
Y
,
力学性能
,
加工硬化
刘清华
,
惠松骁
,
叶文君
,
王国
,
胡光山
稀有金属
doi:10.3969/j.issn.0258-7076.2012.04.002
利用分离式霍普金森压杆装置(SHPB)对低间隙Ti-6Al-4V( TC4 ELI)合金的等轴组织、双态组织和魏氏组织试样进行了动态压缩试验.应变率分别为e =2000,3000,4000 s-1,得到了动态压缩真应力-应变(σ-ε)曲线,并对试验后发生剪切失效破坏的试样沿纵剖面切开,利用金相显微镜(OM)进行显微组织观察.结果表明:动态压缩条件下TC4 ELI合金3种组织试样的真应力-应变曲线大致分为弹性阶段和塑性阶段,没有明显的屈服平台,3种组织状态下的试样在高应变率下应变强化效应不明显,表现出一定的应变率强化效应；在4000 s-1应变率加载条件下,平均动态流变应力(σ)、均匀动态塑性应变(ε)以及冲击吸收功(E)按等轴组织、双态组织和魏氏组织顺序依次减小,等轴组织试样的σ,ε和E分别达到了1400 MPa,0.34％和470 kJ·m-3,具有较好的动态力学性能；在4000s-1应变率加载条件下3种组织状态的试样均发生了剪切失效破坏,并在其纵剖面上都观察到了一条白亮的绝热剪切带(ASB),裂纹沿着绝热剪切带由圆柱试样的圆柱面向中心扩展,与ASB形成和扩展的方向一致,剪切带与导致断裂的裂纹密切相关.
关键词:
分离式霍普金森压杆
,
TC4 ELI
,
动态力学性能
,
绝热剪切带
刘清华
,
惠松骁
,
叶文君
,
王国
,
胡光山
稀有金属材料与工程
利用分离式Hopkinson压杆装置,在应变率ε=2000,3000,4000 s-1加载条件下,对4种TC4钛合金的等轴组织试样进行了动态压缩试验,得到了不同状态下的动态真应力-应变(σ-ε)曲线.结果表明:随着Al、V含量的增加,TC4钛合金等轴组织试样的平均动态流变应力、均匀动态塑性应变和冲击吸收功都有所增加,动态力学性能有所提高;随着间隙元素含量的增加,TC4钛合金等轴组织试样的平均动态流变应力和冲击吸收功有所提高,而均匀动态塑性应变有所降低.
关键词:
分离式Hopkinson压杆
,
TC4钛合金
,
动态力学性能
唐甜
,
张丁非
,
孙静
,
胡光山
,
胥钧耀
,
潘复生
材料工程
doi:10.11868/j.issn.1001-4381.2016.11.002
利用金相显微镜（OM）、X射线衍射（XRD）、扫描电镜（SEM）和高温拉伸对时效态ZM61‐xSn（x＝0，6，8，10，质量分数／％，下同）合金的高温拉伸性能及断裂机制进行了研究。结果表明：ZM61‐xSn（x＝6，8，10）合金的物相由α‐Mg ，α‐Mn ，MgZn2，Mg2 Sn相组成。添加Sn元素可有效细化ZM61合金组织，提高合金高温强度，但降低合金塑性。ZM61‐xSn（x＝6，8，10）合金在300℃下拉伸的抗拉强度分别为149，140，145MPa ，较相同温度下拉伸的ZM61合金的抗拉强度分别提高了26％，17％，23％。ZM61‐xSn（x＝0，6，8，10）合金在300℃下拉伸的伸长率分别为39．95％，5．65％，7．01％和6．33％。拉伸温度对ZM61‐xSn（x＝6，8，10）合金的断裂机制产生显著影响。当拉伸温度低于220℃，合金为穿晶断裂；高于220℃时，合金变为沿晶断裂。
关键词:
ZM61-Sn合金
,
显微组织
,
高温拉伸性能
,
断裂机制
胡光山
,
张丁非
,
唐甜
,
蒋璐瑶
,
潘复生
稀有金属
通过光学显微镜(OM),X射线衍射(XRD),扫描电子显微镜(SEM),电子背散射衍射(EBSD)以及拉伸试验对360和420℃挤压的Mg-6Zn-1Mn-4Sn-0.5Y变形镁合金的组织和性能进行了研究.结果表明,合金铸态和时效态的相组成为a-Mg,Mn,Mg7Zn3,Mg2Sn,和MgSnY相.挤压温度从360℃增加到420℃,动态再结晶完成,晶粒长大,合金的屈服强度、抗拉强度以及延伸率分别由259 MPa,350 MPa和18.3％降低至239 MPa,332 MPa和12.5％.理论计算和拉伸试验结果表明,细晶强化和固溶强化对合金屈服强度的增加产生决定性影响.
关键词:
Mg-6Zn-1Mn-4Sn-0.5Y镁合金
,
挤压温度
,
相组成
,
力学性能
