林海
,
许杰
,
范白涛
,
张羽臣
,
王桂萍
,
霍宏博
,
殷启帅
表面技术
doi:10.16490/j.cnki.issn.1001-3660.2016.05.014
目的：研究L80钢在CO2/H2S环境中的力学特性。方法利用微机控制慢应变速率拉伸试验机，对特定腐蚀条件下的L80钢试样进行拉伸实验，分析各因素对L80钢力学特性的影响变化规律。结果在CO2/H2S环境中，随着含水率的增加，L80钢的屈服强度、抗拉强度、延伸率均下降，L80钢拉伸曲线出现劣化。随预拉应力的增大，L80钢的屈服强度变化不明显，而抗拉强度和延伸率降低，当预拉应力超过0.8σs时，L80钢的腐蚀速率显著增加，表现出较强的应力腐蚀敏感性；随着H2S分压的增加， L80钢的力学性能发生劣化，表现出氢脆敏感性，而受CO2分压的影响不明显；温度升高导致L80钢的拉伸曲线出现了轻度劣化，延伸率和屈服区宽度小幅降低，但抗拉强度变化不大。结论 L80钢在CO2/H2S环境中的力学特性受温度、CO2分压影响程度小。含水率和预拉应力的增大降低了L80钢的力学韧性，预拉应力的存在使L80腐蚀速率加快，缩短了耐腐蚀寿命。L80钢的力学性能对于H2S分压较对CO2分压更为敏感，试样的断裂是机械拉力和应力腐蚀共同作用的结果。
关键词:
L80钢
,
CO2腐蚀
,
H2S腐蚀
,
力学特性
,
腐蚀速率
,
应力腐蚀
陈松
,
许杰
,
阳永荣
,
王靖岱
,
张晓萍
,
张奎喜
催化学报
以介孔分子筛MCM-41为硅源,采用水热晶化法合成了微孔β沸石. 按照这种方法得到的β沸石除了具备微孔沸石的全部特点外,孔结构也继承了其前体的一些介孔特性,与传统方法合成得到的β沸石相比,其孔径高出30%以上,孔容更高出60%以上,而且晶粒小, B酸酸度高,从而改善了其在大分子反应过程中的扩散和反应性能. 因此,当以这种方法合成的β沸石作为加氢裂化催化剂裂解组分用于处理重质烃物料时,催化剂的活性和中油选择性同时得到了明显改善,与采用传统方法得到的β沸石相比,动力学活性提高近60%,特别是中油选择性显著提高了2.5%.
关键词:
β沸石
,
介孔分子筛
,
水热合成
,
加氢裂化催化剂
陈松
,
王靖岱
,
阳永荣
,
许杰
,
刘利军
,
张晓萍
硅酸盐通报
doi:10.3969/j.issn.1001-1625.2006.03.037
本文提出了以Al-MCM-41为固体硅源实现β沸石合成,并对其性质进行了表征,这种β沸石由于具备微孔沸石高酸度特点外,显著改善了孔结构,因而在大分子裂化上具有改善的效能.
关键词:
沸石
,
介孔
,
微孔
,
裂化
陈松
,
王靖岱
,
阳永荣
,
许杰
,
刘利军
,
张晓萍
硅酸盐通报
doi:10.3969/j.issn.1001-1625.2007.02.001
具有高硅铝比的β分子筛稀土阳离子交换容量比较低,因此采用常规的方法如离子交换法或浸渍法都不太适合获得高稀土改性的β分子筛.本文利用结构稳定性低而离子交换能力高的13X沸石通过固相媒介-原位法合成了高稀土β分子筛.这种原位合成的高稀土β分子筛不仅由于其高稀土含量,也由于其改进的孔结构和酸度而拓展了其催化应用范围,例如它在催化裂化过程就表现了更好的催化性能.
关键词:
β分子筛
,
X沸石
,
稀土
,
原位合成
许杰
,
张学斌
,
丁云飞
,
刘丽华
,
凤仪
金属功能材料
以膨胀珍珠岩和铝硅合金(AlSi12)为原料,采用渗流法制备膨胀珍珠岩-泡沫铝复合材料,研究该材料的压缩和弯曲性能,并在此基础上计算材料的吸能能力和吸能率.结果表明:该材料的抗压强度为26.21～29.60MPa,抗弯强度为22.16～34.83 MPa,最大吸收能量为23.06～34.31 MJ/m3,最大吸能率72.8%～77.2%;小粒径(2 mm)膨胀珍珠岩样品的综合力学性能优于大粒径(3 mm)膨胀珍珠岩样品.
关键词:
膨胀珍珠岩-泡沫铝复合材料
,
压缩性能
,
弯曲性能
,
吸能
许杰
,
张学斌
,
丁峰
,
凤仪
,
孟凡玲
金属功能材料
采用渗流法制备膨胀珍珠岩一泡沫铝复合材料,以其为芯,钢管为面板制备层合管,研究了静态压缩条件下泡沫铝及其层合金属管的变形行为和能量吸收性能.研究表明:由于泡沫铝的填充,钢管的变形方式发生改变,由不对称屈曲转变为轴对称屈曲;层合管的平台区比原来增高、增长,压缩屈服强度由29.61MPa增高至51.62MPa,其吸能性能也得到提高.
关键词:
膨胀珍珠岩-泡沫铝
,
层合管
,
力学性能
,
吸能性能
许杰
,
王瀚林
,
黄志祥
,
吴先良
连铸
doi:10.3969/j.issn.1007-5461.2015.05.001
通过有限元方法研究了增益系数以及核壳比对纳米核壳结构表面等离激元共振特性的影响,对球心为增益介质、球壳为金的纳米核壳结构进行了数值模拟.计算结果表明:随着增益系数增大到临界值,散射截面增大近2×105倍,吸收截面变为负值,消光截面近似为0,电场强度增强近185倍,谐振带宽从60 nm缩小到1 nm.同时,随着核壳比的增大,吸收及消光共振峰均发生红移现象.相关结果为增益介质在金属纳米结构中的应用提供了理论参考和技术支持.
关键词:
光电子学
,
表面等离激元共振
,
增益介质
,
金纳米球壳
,
吸收截面
姚宜稳
,
许杰
,
姚万浩
,
王周成
,
杨勇
应用化学
doi:10.3724/SP.J.1095.2010.90627
在1 mol/L LiPF6/碳酸乙烯酯+碳酸二甲酯+碳酸甲乙酯(体积比1:1:1)电解液中,采用恒流充放电测试、循环伏安法(CV)、扫描电子显微镜(SEM)、能量散射光谱(EDS)、电化学阻抗谱(EIS)等测试技术,研究了添加剂硫酸亚乙酯(DTD)对锂离子电池性能及石墨化中间相碳微球(MCMB)电极/电解液界面性质的影响. 结果表明,在电解液中引入体积分数0.01%DTD后,MCMB/Li电池可逆放电容量从300 mA·h/g提高至350 mA·h/g,电池总阻抗降低,循环稳定性提高.CV测试发现,在首次还原过程中,DTD在电极电位1.4 V左右(vs Li/Li+)发生电化学还原,参与了MCMB电极表面固体电解质相界面膜(SEI膜)的形成过程. 同时,DTD对LiMn2O4电极性能无不良影响.
关键词:
锂离子电池
,
硫酸亚乙酯
,
添加剂
,
固体电解质相界面
林海
,
许杰
,
幸雪松
,
范白涛
,
杨进
,
王晓鹏
表面技术
doi:10.16490/j.cnki.issn.1001-3660.2016.05.013
目的：研究L80油管在CO2/H2S环境中的腐蚀行为。方法利用扫描电镜（SEM）、EDAX能谱分析L80油管内壁腐蚀产物形貌特征和化学组成，采用高温高压反应釜，以实际油水分离的水样为腐蚀介质进行模拟实验，研究原油含水率、CO2/H2S 分压和温度对 L80油管腐蚀速率的影响规律。结果在CO2/H2S环境中，L80油管内壁呈现明显的局部腐蚀特征，部分表面点蚀坑深度超过100μm，形成FeS、FeCO3等腐蚀产物。随着含水率的增加，L80油管腐蚀速率逐渐增大，含水率为30%时的腐蚀速率为0.0377 mm/a，含水率为100%时的腐蚀速率为0.0952 mm/a。CO2分压不变时，随着 H2S分压的增加，L80钢的腐蚀速率增大，H2S分压为0.04 MPa时的腐蚀速率为0.0377 mm/a，H2S分压为0.3 MPa时的腐蚀速率为0.0952 mm/a；H2S分压不变时，随着CO2分压的增大，L80钢腐蚀速率变化不明显且腐蚀速率较小。随着温度的升高，腐蚀速率先以较大幅度增大，再以较小幅度减小，从40℃增加至100℃时，腐蚀速率由0.0083 mm/a升至0.1264 mm/a，100℃左右时的腐蚀速率最大，120℃对应的腐蚀速率为0.106 mm/a。结论 L80油管在CO2/H2S环境中以均匀腐蚀和局部点蚀为主。L80油管腐蚀速率对H2S分压比CO2分压更敏感，CO2分压增大促使具有良好保护性的FeCO3保护膜的形成，降低了腐蚀速率。温度升高至一定范围，导致碳酸盐等难溶性盐溶解度降低，并覆盖在钢表面形成保护层，从而使腐蚀速率下降。
关键词:
L80油管钢
,
CO2/H2S腐蚀
,
腐蚀产物
,
腐蚀速率
,
腐蚀形貌
,
影响因素
林海
,
许杰
,
范白涛
,
闫伟
,
袁伟伟
,
韩耀图
表面技术
doi:10.16490/j.cnki.issn.1001-3660.2016.05.015
随着渤海油田的快速发展，CO2腐蚀成为阻碍油气田开发的关键因素之一，由 CO2引起的油气井管材腐蚀破坏问题日益严峻，严重影响井下管柱的使用寿命，制约着渤海油田降本增效的发展目标。综述了CO2对井下管柱的腐蚀机理及影响因素，总结了渤海油田中油气产量较高区块的CO2腐蚀情况及防腐选材研究现状，针对性调研了绥中36-1、埕北等10个油田的生产井的CO2分压、温度分布及腐蚀情况，探讨了渤海油田水介质、pH值、CO2分压、温度对CO2腐蚀的影响规律。结果表明CO2分压小于0.023 MPa时，碳钢油管未发现严重腐蚀；当CO2分压超过0.2 MPa时，井下管柱腐蚀破坏率迅速增加， CO2分压为0.3 MPa时，碳钢油管腐蚀比例约为19.15%，这和理论研究一致。在渤海油田油气开发生产过程中，各种因素可能同时出现，并相互作用，加剧管材的 CO2腐蚀。合金元素 Cr能显著提高油套管的抗腐蚀性，低Cr钢具有良好的耐腐蚀性能和经济性，未来低Cr油套管在渤海油田的适应性评价需要开展进一步的研究。
关键词:
渤海
,
CO2腐蚀
,
腐蚀机理
,
影响因素
,
腐蚀规律
,
耐腐蚀性
