苏彦庆
,
郭景杰
,
丁宏升
,
盛文斌
,
李邦盛
,
贾均
,
贺跃辉
,
欧阳鸿武
,
刘文胜
,
内伯云
材料工程
doi:10.3969/j.issn.1001-4381.2000.05.007
利用真空感应凝壳熔炼设备熔铸了TiAl合金483Q发动机的排气阀门坯件,经热等静压及机械加工后所制得的TiAl合金排气阀门重量比原材质的减少了49.3%.483Q台架试验测试结果表明,TiAl合金适宜于制造483Q发动机排气阀门.
关键词:
TiAl合金
,
发动机
,
排气阀门
,
台架试验
肖逸锋
,
贺跃辉
,
丰平
,
谢宏
,
马自省
,
张丽娟
,
黄自谦
,
黄伯云
中国有色金属学报
对缺碳硬质合金采用渗碳处理制备梯度硬质合金,利用显微组织分析和维氏硬度测试等方法,研究渗碳工艺对梯度硬质合金的梯度结构和硬度的影响.结果表明:渗碳处理后随着渗碳时间延长,梯度层厚度增大,长时间渗碳还会出现梯度结构消失现象;渗碳时表面层WC晶粒长大,且渗碳时间越长晶粒长大越严重;渗碳后梯度硬质合金的表面硬度明显提高;渗碳后合金的表面硬度明显高于烧结态合金的表面硬度;随着渗碳时间的延长,合金表面硬度先增大后减小;合金的硬度在截面上沿梯度方向呈连续梯度变化,合金表面层因WC含量较高、钴含量较低而具有较高的硬度,中间层因钴含量较高、WC含量较低,其硬度较低.
关键词:
WC-Co硬质合金
,
梯度结构
,
渗碳
,
硬度
秦庆伟
,
赖延清
,
张刚
,
田忠良
,
周新林
,
李劼
,
刘业翔
,
贺跃辉
中国有色金属学报
采用固态合成法分别在惰性气氛和空气下, 制备不同成分的Ni(1-x)ZnxFe2O4铁氧体尖晶石.对反应产物的物相、粒度和形貌的检测表明: 在Ar气保护下煅烧主要发生氧化物的离解反应, 反应物无法得到目标物相; 采用反应烧结法制备铝电解金属陶瓷惰性阳极时, 须保持一定的氧分压, 以避免金属氧化物的离解和金属相的氧化; 在空气中, 通过固态反应可制备出理想的铝电解惰性阳极用Ni(1-x)ZnxFe2O4尖晶石, 其粒度细, 且符合标准正态分布, 烧结温度低, 在1150℃下保温6h即实现完全反应.
关键词:
(Ni,Zn)Fe2O4
,
固态反应
,
惰性阳极
,
铝电解
肖逸锋
,
贺跃辉
,
丰平
,
谢宏
,
马自省
,
张丽娟
,
黄自谦
,
黄伯云
材料热处理学报
采用光学金相检测、扫描电镜分析、能谱分析等方法对WC-6Co硬质合金渗碳处理后的成分和梯度组织结构进行分析.结果表明:对硬质合金渗碳处理后可形成显微组织和钨、钴含量的梯度分布,其特征是合金表层和次表层的η相已经完全消失,属正常的WC+γ两相组织,合金的芯部依然是含η相的三相组织,中间形成了一个富钴层;碳原子的扩散和液相钴的流动是形成梯度的原因;在各渗碳温度下,合金的梯度结构厚度均随渗碳时间的增加而增加;在渗碳时间和渗碳温度相同的情况下,合金的梯度层厚度均随合金初始总碳含量的增加而增厚.渗碳处理后外表面的WC晶粒可能会产生一定的粗化现象.
关键词:
硬质合金
,
渗碳处理
,
梯度组织
黄劲松
,
刘咏
,
贺跃辉
,
张永红
,
刘彬
,
任斌
,
黄伯云
中国有色金属学报
用电子探针对Ti-45Al-7Nb-0.15B-0.4W的铸态和经过热处理之后的显微组织进行了观察和分析,并分析了热处理工艺对Ti-45Al-7Nb-0.15B-0.4W显微组织的影响.结果发现:Ti-45Al-7Nb-0.15B-0.4W的铸态组织经过热等静压和均匀化处理后,其晶团尺寸减小,层片组织更为完整;Ti-45Al-7Nb-0.15B-0.4W合金的α相转变温度为(1 290±5)℃;Ti-45Al-7Nb-0.15B-0.4W合金在超过1 295℃的温度进行热处理时,其显微组织由近层片组织转变为全层片组织.经过热等静压和均匀化处理后Ti-45Al-7Nb-0.15B-0.4W合金的基本形貌为初生γ相+层片状晶团,有β相析出,其形貌为针状、点状、颗粒状.
关键词:
热处理
,
TiAl
,
显微组织
高海燕
,
贺跃辉
,
沈培智
,
陈刚
,
江垚
,
黄伯云
,
徐南平
功能材料
研究了粉末粒度对FeAl金属间化合物多孔材料孔结构的影响.研究表明,当粉末粒径在60μm以上时,随着粉末粒径的增加,FeAl金属间化合物多孔材料的总孔隙度和开孔隙度变化不大,即粉末粒度不是决定FeAl多孔材料孔隙度的主要因素;粉末粒度是决定FeAl金属间化合物多孔材料最大孔径的主要因素,在18～125μm的粒度范围内,多孔体最大孔径与粉末粒径之间严格遵循dm=0.4·d.的直线变化规律.
关键词:
粉末粒度
,
FeAl金属间化合物
,
多孔材料
,
孔结构
黄劲松
,
黄岚
,
刘彬
,
张永红
,
刘咏
,
贺跃辉
,
黄伯云
稀有金属
doi:10.3969/j.issn.0258-7076.2007.02.004
在Gleeble1500热模拟实验机上对Ti-45Al-7Nb-0.15B-0.4W合金进行了恒应变速率热压缩实验. 热模拟参数分别如下: 温度为1050～1230 ℃, 变形速率为0.01 s-1, 变形量为30%. 测试了不同温度下的位移-载荷曲线, 观察了变形后的宏观与微观组织. 结果表明: 使用45#碳钢作为包套时, TiAl合金的包套热压缩温度不能低于1050 ℃, 也不能超过1230 ℃, 最优温度为1180 ℃;当包套TiAl合金的名义相对压缩量为30%时, TiAl合金块的实际最大相对压缩量为50%, TiAl合金和微观组织被拉长、压扁.
关键词:
TiAl合金
,
热模拟
,
压缩
,
包套
,
宏观组织
,
微观组织
唐建成
,
贺跃辉
,
刘文胜
,
周科朝
,
张俊红
,
鲁世强
,
黄伯云
稀有金属材料与工程
研究了显微组织和应变速率对全层状Ti-47A1-2Cr(at%)合金室温拉伸性能的影响.结果表明:全层状TiAl基合金的室温拉伸强度和室温延伸率随晶团尺寸和层片间距的减小而提高;其室温拉伸强度随应变速率的加快而提高;而应变速率对其室温延伸率的影响与显微组织相关,低延性全层状TiAl基合金的室温延伸率对应变速率不敏感,而高延性全层状TiAl基合金的室温延伸率对应变速率敏感,并随应变速率的加快而提高.
关键词:
TiAl合金
,
室温拉伸性能
,
显微组织
,
应变速率
赵堃
,
刘咏
,
黄岚
,
刘彬
,
李建波
,
梁霄鹏
,
贺跃辉
中国有色金属学报
对锻造态的粉末冶金Ti-45Al-7Nb-0.3W(摩尔分数，%)合金进行后续热处理，研究热处理时间和热处理温度对合金组织演变的影响，利用扫描电镜及透射电镜对合金显微组织进行观察。结果表明：在1230~1260℃温度区间热处理可消除锻造态合金的少量β相。在该温度区间进行等时热处理时，随着热处理温度的升高，α晶粒和γ晶粒迅速长大，γ相体积分数急剧减小，且α晶粒趋于等轴化。合金在1260℃进行等温热处理时，热处理时间由0.5 h延长至6 h，α晶粒和γ晶粒迅速长大，γ相体积分数降低，继续延长热处理时间，显微组织没有明显的变化。通过计算可知，1260℃下α晶粒尺寸的极限值约为0.54 Dγ/Vγ(Dγ为γ晶粒尺寸；Vγ为γ晶粒体积分数)。
关键词:
TiAl合金
,
热处理
,
组织演变
,
晶粒长大
黄劲松
,
黄岚
,
张永红
,
刘彬
,
刘咏
,
贺跃辉
,
黄伯云
材料热处理学报
doi:10.3969/j.issn.1009-6264.2006.06.019
用电子探针对Ti-45Al-7Nb-0.15B-0.7W的铸态和经过热处理之后的微观组织进行了观察,研究热处理工艺对该合金微观组织的影响.结果表明:该合金的铸态组织经过热等静压和均匀化处理后,其晶团尺寸减小,片层组织更为完整;Ti-45Al-7Nb-0.15B-0.7W合金的α相转变温度在1280-1295℃之间.该合金在超过1295℃的温度进行热处理时,其微观组织由近片层组织转变为全片层组织.
关键词:
热处理
,
TiAl
,
微观组织
