郭宝会
,
郭喜平
稀有金属材料与工程
采用真空自耗电弧熔炼法制备了Nb-Ti-Cr-Si基超高温合金合金锭,测试了其室温力学性能.结果表明:合金锭各位置处的成分除Cr元素外分布比较均匀,Cr元素从锭边缘到中心部分呈现减少的趋势.合金的显微组织主要由初生Nbss,呈片层状或花瓣状的Nbss/(Nb,X)5Si3共晶组织及细小的Nbss/Cr2Nb共晶团组成,但在合金锭顶部中央处还出现了少量的块状(Nb,X)3Si.随着离锭边缘距离的增加,初生Nbss枝晶杆由细变粗,Nbss/(Nb,X)5Si3共晶组织的定向效果逐渐消失,但Nbss/Cr2Nb共晶团体积分数有减小的趋势.经过多元合金化的Nb-Ti-Cr-Si基合金室温的抗拉强度为378.7 MPa,室温断裂韧性为13.4 MPa.m1/2.室温拉伸和断裂韧性试样的失效模式均为脆性准解理断裂.
关键词:
Nb-Ti-Cr-Si基超高温合金
,
显微组织
,
相组成
,
室温力学性能
郭宝会
,
郭喜平
材料导报
doi:10.11896/j.issn.1005-023X.2014.16.001
分析了Nb-Ti-Cr-Si基超高温合金有坩埚整体定向凝固试样不同区域的组织,结果表明未熔区的组织由初生相Nbss、块状的(Nb,X)5Si3和少量的小块状Cr2Nb组成.在过渡区初生相Nbss依附在未熔区的Nbss优先生长,Nbss/(Nb,X)5 Si3共晶组织生长比较混乱,在初生相Nbss枝晶间出现了富Ti的Nbss/Cr2 Nb共晶团.稳态区组织中Nbss和(Nb,X)5Si3定向排列,实现了整体定向凝固.固/液界面形态为树枝状,在糊状区出现了Nbss/(Nb,X)5Si3、富Ti的Nbss/(Nb,X)5Si3和Nbss/Cr2 Nb三种共晶组织,根据组织分析的结果并总结了其凝固路径,测试了不同区域组织的显微硬度,结果表明稳态区的(Nb,X)5Si3的显微硬度最高.
关键词:
Nb-Ti-Cr-Si基超高温合金
,
定向凝固
,
显微组织
郭宝会
,
李海龙
有色金属工程
doi:10.3969/j.issn.2095-1744.2016.06.007
利用电镀技术在TA15合金表面上制备了纳米Ni-SiC复合涂层.研究了TA15合金基体及Ni-SiC复合涂层在室温和600℃时的磨损行为.结果表明,制备的Ni-SiC复合涂层致密,与基体结合较好,显微硬度要高于TA15合金的.室温时Ni-SiC复合涂层的平均摩擦系数比TA15合金基体的高,而在600℃时Ni-SiC复合涂层的平均摩擦系数要小于TA15合金的.600℃时Ni-SiC复合涂层的质量损失要低于TA15合金的,说明温度较高时Ni-SiC复合涂层具有较好的耐磨性.室温时TA15基体的磨损机制主要为黏着磨损、氧化磨损和摩擦磨损,而Ni-SiC复合涂层的磨损机制为摩擦磨损;600℃时TA15基体的主要磨损机制为黏着磨损、氧化磨损、摩擦磨损和疲劳磨损,而Ni-SiC复合涂层的磨损机制为摩擦磨损、疲劳磨损和氧化磨损.
关键词:
TA15合金
,
Ni-SiC复合涂层
,
摩擦磨损
,
磨损机制
