张英明
,
段启辉
,
韩明臣
,
倪沛彤
,
郭金明
,
曾
,
光
,
朱梅生
,
董亚军
钛工业进展
doi:10.3969/j.issn.1009-9964.2011.02.006
研究了热处理对TC18钛合金丝材显微组织与力学性能的影响.研究结果表明,对于多道次热拉2.0 mm丝材,随着退火温度由760℃升高至820℃,显微组织明显发生了再结晶和晶粒长大过程,并且α相含量显著减少,β相含量显著增多.随着温度的升高,抗拉强度呈明显下降趋势,由760℃时的1110 MPa下降到820℃时的970MPa.在760℃退火时,保温时间由0.5 h延长到1.5h,丝材的显微组织晶粒略有长大,力学性能略有降低.
关键词:
TC18
,
钛合金丝
,
显微组织
,
力学性能
韩明臣
,
倪沛彤
,
谢翀博
,
朱梅生
,
郭金明
,
陈贵曾
,
晁鸿涛
钛工业进展
采用16.3 MN卧式挤压机对TC4钛合金管材进行热挤压,研究了热挤压后管材不同部位的显微组织和力学性能.结果表明,TC4钛合金通过挤压变形可以获得均匀、细小的两相区加工组织.沿管材壁厚方向,外壁、中心和内壁的晶粒尺寸逐渐变大.但沿管材纵向,头部、中部、尾部的晶粒尺寸基本一致,这种组织均匀性保证了管材头、中、尾不同部位具有均匀一致的力学性能.
关键词:
TC4钛合金
,
管材
,
热挤压
,
显微组织
,
力学性能
刘越彦
,
尚勋忠
,
孙锐
,
郭金明
,
周桃生
,
常钢
,
何云斌
人工晶体学报
采用固相二步合成法,通过在预烧粉料中添加LiBiO2,制备出一种低温烧结的Pb0.95Sr0.05(Zr0.54Ti0.46)O3压电陶瓷材料.LiBiO2的添加具有降低烧结温度同时提高陶瓷性能的优点.实验结果表明:适量的LiBiO2掺杂,可形成过渡液相烧结,使烧结温度降低到950～1050℃,比未添加时的烧结温度低240～340℃.当w(LiBiO2) =1.0％,陶瓷达到最佳压电性能:压电应变常数d33=425 pC/N,平面机电耦合系数kp=57.62％,退极化温度Td=350℃,相对介电常数ε33T/ε0=1543,介电损耗tanδ=0.0216,剩余极化强度Pr=35.51 μC/cm2,体积密度p =7.45g/cm3.该材料可应用于低温共烧的叠层压电器件中.
关键词:
PSZT压电陶瓷
,
LiBiO2掺杂
,
低温烧结
马保飞
,
张英明
,
段启辉
,
郭金明
,
周立鹏
钛工业进展
研究了低温退火和高温淬火+时效两种热处理方式对Ti53311S钛合金棒材显微组织与力学性能的影响.实验结果表明:经两种不同热处理制度处理后,均能获得满足Q/XB 1517-1998标准要求的Ti53311S钛合金棒材.经650℃低温退火处理后可获得等轴α+β组织,经高温淬火+时效处理后可获得等轴初生α+含针状α的转变β双态组织.在生产中,可根据实际情况选取更为适宜的热处理方式,其中,较为经济的热处理方式为650℃×60 min/AC；可获得较好力学性能的热处理方式为980℃×(30～90) min/WQ+ 650℃×6 h/AC.
关键词:
Ti53311S钛合金
,
热处理
,
显微组织
,
力学性能
郭金明
,
任璐
,
倪沛彤
,
麻西群
,
朱梅生
,
吴欢
钛工业进展
研究了轧制温度和热处理制度对TB9钛合金棒材显微组织及力学性能的影响。结果表明：在800、850、930℃下轧制的TB9钛合金棒材经810℃×30 min／WQ固溶后，显微组织均为等轴β组织，930℃下轧制的棒材组织更加均匀，轧制温度对棒材固溶后的力学性能影响较小。经510℃×12 h／AC时效处理后，棒材的强度和塑性等综合性能随轧制温度的升高变化不大，抗拉强度全部大于1300 MPa，屈服强度大于1200 MPa，延伸率大于10％，能够满足某零件对材料的要求。此外， TB9钛合金的强度随时效温度的上升而减小，而塑性逐渐增加。
关键词:
轧制温度
,
热处理
,
TB9钛合金
,
显微组织
,
力学性能
孙志平
,
郭金明
,
张晨
,
郭喜平
,
田晓东
稀有金属
研究高Al含量对合金中Nb-Al金属间化合物形成的影响及2个高Al含量的Nb-Ti-Si-Al合金(A2∶Nb-1 8Ti-14Si-9Ai、A4:Nb-21Ti-14Si-9Al)的微观组织和力学性能,其中设计A4合金是为了分析Ti含量变化的影响.结果表明:A2合金由(Nb)、Nb5Si3和Nb3A13相组成,而A4合金由(Nb)和Nb5Si32相组成.A2和A4合金的室温断裂韧性分别为11.1和10.9 MPa·m1/2.同时对2个合金进行微压痕测试,以表征合金在微观尺度的力学性能.
关键词:
Nb-Si基合金
,
Al合金化
,
微观组织
,
断裂韧性
,
微压痕测试
郭金明
,
郭喜平
,
宋曙光
金属学报
用真空自耗电弧熔炼法制备了成分为Nb--22Ti--16Si--6Cr--3Al--4Hf--1.5B--0.06Y
(原子分数，%)的合金锭. 在1250 ℃下分别进行5, 10, 20, 50和100 h的高温氧化实验.
采用X射线衍射仪、扫描电镜和能谱仪分别对该合
金氧化膜相组成和基体的氧化组织进行了检测和分析. 结果表明：氧化5 h后的氧化产物为
SiO2, TiO2, Nb2O5, Ti2Nb10O29和TiNb2O7;
随着氧化时间的延长, 各氧化产物在高温下发生固相反应,
Nb2O5和Ti2Nb10O29的数量不断减少,
而生成大量的TiNb2O7.
能谱成分分析表明, 氧化后合金基体内生成了大量TiOx和HfO2, TiOx主要分布
在(Nb,Ti)5Si3与铌基固溶体Nbss的交界处;
而HfO2则分布在(Nb,Ti)5Si3中, 其形貌为针状. 氧化50 h后，基
体中(Nb,Ti)5Si3与Nbss的交界处出现块状的HfO2.
关键词:
Nb-Ti-Si基多元合金
,
null
,
null
郭金明
,
郭喜平
,
宋曙光
金属学报
doi:10.3321/j.issn:0412-1961.2008.05.012
用真空自耗电弧熔炼法制备了成分为Nb-22Ti-16Si-6Cr-3Al-4Hf-1.5B-0.06Y(原子分数,%)的合金锭.在1250 ℃下分别进行5,10,20,50和100 h的高温氧化实验.采用X射线衍射仪、扫描电镜和能谱仪分别对该合金氧化膜相组成和基体的氧化组织进行了检测和分析.结果表明:氧化5 h后的氧化产物为SiO2,TiO2,Nb2O5,Ti2Nb10O29和TiNb2O7;随着氧化时间的延长,各氧化产物在高温下发生固相反应,Nb2O5和Ti2Nb10O29的数量不断减少,而生成大量的TiNb2O7.能谱成分分析表明,氧化后合金基体内生成了大量TiOx和HfO2,TiOx主要分布在(Nb,Ti)5Si3与铌基固溶体Nbss的交界处;而HfO2则分布在(Nb,Ti)sSi3中,其形貌为针状.氧化50 h后,基体中(Nb,Ti)sSi3与Nbss的交界处出现块状的HfO2.
关键词:
Nb-Ti-Si基多元合金
,
高温氧化
,
相组成
