张熹
,
许良红
,
陈延清
,
章军
材料热处理学报
讨论了焊后热处理制度对不同热输入下610 MPa级水电钢粗晶区冲击韧性的影响,发现热输入在30 kJ/cm时在620℃附近有脆化倾向;热输入在40 kJ/cm时在580℃出现显著再热脆化。SEM、TEM及能谱试验结果表明,碳化物在原奥氏体晶界析出是发生再热脆化的原因。焊接热输入不同导致碳化物在焊后热处理时溶解规律不同,从而造成了40 kJ/cm焊接热输入下发生再热脆化的温度较30 kJ/cm焊接热输入下再热脆化温度向低温方向移动。最终根据试验结果优化了610 MPa水电钢焊后热处理工艺。
关键词:
610MPa
,
粗晶区
,
再热脆化
,
焊后热处理
牟淑坤
,
栗卓新
,
张飞虎
,
陈延清
,
章军
机械工程材料
根据ANSI/AWS A5.29-1998标准,采用不同的热输入研究了E81T1-K2药芯焊丝平焊和立向上焊接(立焊)位置对熔敷金属组织和低温冲击韧性的影响.结果表明:立焊得到的熔敷金属的低温冲击吸收功为65～71 J,高于平焊熔敷金属的(39～46 J)；立焊熔敷金属中柱状晶比例小于平焊位置的,但其宽度较大,含有更多尺寸细小的针状铁素体；立焊熔敷金属中的夹杂物更均匀细化,尖锐度较小,有利于针状铁素体的形核.
关键词:
药芯焊丝
,
焊接位置
,
冲击韧性
张熹
,
董现春
,
陈延清
,
章军
机械工程材料
模拟研究了Q550D低碳贝氏体钢焊接接头热影响区粗晶区冲击韧性受t8／5（从800℃冷却至500℃的时间）影响的变化规律，并选取t8／5为20S时的热模拟条件研究焊后热处理工艺对粗晶区冲击韧性的影响，从而确定该钢的焊后热处理工艺。结果表明：Q550D钢粗晶区的冲击功随t8／5的增加有下降趋势，在t8／5≤30S时粗晶区冲击韧性保持较高水平；在250～600℃进行焊后热处理时母材的拉伸、冲击性能变化不大，粗晶区在350℃和550℃附近存在回火脆性，在500℃附近保持较高的冲击韧性；Q550D钢较佳的焊后热处理工艺为520℃×1．5h。
关键词:
Q550D低碳贝氏体钢
,
焊后热处理
,
粗晶区
牟淑坤
,
栗卓新
,
张飞虎
,
陈延清
,
章军
,
刘宏
机械工程材料
采用不同的热输入(12.98,15.88,18.47,20.37,22.59 kJ·cm-1)、用E81T1-K2药芯焊丝对FH36船用钢板进行焊接,研究了热输入对熔敷金属显微组织和-60℃低温冲击韧性的影响.结果表明:熔敷金属的-60℃低温冲击韧性随着热输入的增加而呈现先升高后降低的变化趋势,当热输入为18.47kJ·cm-1时达到最大值79 J;随热输入的增加,晶界铁素体和侧板条铁素体的面积分数均先减小后增加,针状铁素体的面积分数先增加后减小,并在热输入为18.47kJ·cm-1时达到最大,为85.2％.
关键词:
热输入
,
药芯焊丝
,
冲击韧性
张楠
,
董现春
,
张熹
,
陈延清
,
章军
机械工程材料
利用热模拟试验研究了钛微合金化SQ700MCD高强钢母材及热模拟粗晶热影响区（CGHAZ）的组织与第二相粒子的溶解及析出行为,对CGHAZ软化的原因进行了分析。结果表明：随着冷却时间（t8/5）的增加,CGHAZ的显微组织由板条状马氏体逐渐向粒状贝氏体转变,这是软化的原因之一;母材中的第二相粒子为碳氮化物,平均尺寸在10nm以下且弥散分布,而CGHAZ中绝大部分碳氮化合物粒子发生了回溶现象,弥散析出强化效果消失是软化的另一原因;未完全回溶粒子的尺寸随着t8/5的延长而增大,软化程度也逐渐增大。
关键词:
微合金化
,
第二相粒子
,
焊接
,
粗晶热影响区
,
软化
董现春
,
张熹
,
陈延清
,
许良红
机械工程材料
分别采用低强匹配的GHS-60焊丝和高强匹配的GHS-70焊丝进行Q550D贝氏体高强钢板的混合气体保护焊接试验，对焊接接头进行了斜Y裂纹敏感性试验、焊后520℃×1.5 h热处理试验，通过金相分析、拉伸试验、冲击试验等评价了不同强度匹配焊丝对焊接接头性能的影响。结果表明：采用GHS-60焊丝时不需要预热便可避免冷裂纹的产生，采用GHS-70焊丝时预热温度在80℃以上才可避免冷裂纹的产生；两种强度匹配的焊接接头力学性能良好，焊后热处理对热影响区和母材的性能没有不利影响，但使焊缝中心韧性有所降低；建议使用低强匹配。
关键词:
Q550D贝氏体高强钢板
,
混合气体保护焊
,
强度匹配
董现春
,
张熹
,
张立英
,
陈延清
,
许良红
机械工程材料
用药芯焊丝和实心焊丝对Q690CFD低碳贝氏体高强钢进行了CO2气体保护焊焊接,采用斜Y裂纹敏感性试验、焊接热影响区最高硬度试验对该钢进行了冷裂敏感性评价,通过冲击试验探讨了从800℃冷却到500℃(t8/5)时焊接粗晶区的韧性;通过光学显微镜、拉伸试验机、硬度试验机、冲击试验机等评价了该钢的焊接工艺性.结果表明:该钢板在14℃、不预热条件下焊接将有一定的淬硬倾向;t8/5大于40 s后,粗晶区韧性显著降低;用药芯焊丝当预热温度为80℃(厚25 mm)和100℃(厚30 mm)时或者采用实心焊丝不预热时均可避免裂纹出现,焊接粗晶区组织为板条马氏体和少量贝氏体,焊接接头性能良好,焊后550℃×2 h消除应力热处理对热影响区和母材的拉伸性能没有明显影响.
关键词:
Q690CFD钢
,
低碳贝氏体高强钢板
,
焊接性
张熹
,
陈延清
,
章军
,
郭占山
,
张楠
,
雍岐龙
钢铁
通过对不同成分焊接试板进行力学性能测试、金相组织分析及热影响区第二相粒子透射电镜观察,研究了Ni,Ti两个关键合金元素对09MnNiDR钢热影响区韧性的影响规律,从而达到改善热影响区低温韧性的目的.结果表明:通过增加Ni含量改善热影响区韧性的效果不明显且成本较高,而通过将Ti质量分数由0.016％增加到0.021％～0.026％,可在不增加Ni含量的前提下使热影响区冲击韧性显著改善;Ti元素改善09MnNiDR钢热影响区韧性的机制是随着Ti含量增加高熔点第二相粒子的数量增加、尺寸细化、热稳定性提高,从而达到提高第二相粒子抑制热影响区晶粒长大,减小热影响区宽度的作用,进而改善热影响区韧性.
关键词:
合金元素
,
09MnNiDR
,
热影响区
,
韧性
张熹
,
董现春
,
陈延清
,
章军
钢铁
讨论了焊后热处理制度对Q690CFD粗晶区冲击韧性的影响,发现焊后热处理温度在500℃附近存在脆韧转变点.金相、SEM、能谱试验结果表明碳化物在原奥氏体晶界析出是导致脆韧转变的原因,并利用Thermo-calc计算了碳化物的析出规律,与试验结果符合很好.最终根据试验结果优化了首钢Q690CFD焊后热处理工艺.
关键词:
Q690CFD
,
粗晶区
,
再热脆化
,
焊后热处理
许良红
,
陈延清
,
章军
,
曾宇波
,
王剑
钢铁
为深入分析07MnCrMoVR钢热影响区的脆化问题,采用热模拟技术和显微观察技术,对该钢热影响区的组织和性能进行了深入研究.研究结果表明:单次热循环时,粗晶区(CGHAZ)和临界区(ICHAZ)韧性恶化严重,晶粒长大及粒状贝氏体、M-A组元等非平衡组织的形成是粗晶区韧性恶化的主要原因.随着t8/5的增加,粗晶区冲击韧性随之降低,为防止热影响区脆化,t8/5应控制在30s之内.粗品区十临界区(IRCGHAZ)是多道焊二次热循环时热影响区韧性最差的区域,引起IRCGHAZ脆化的原因是大量沿晶界分布的块状M-A组元的形成.
关键词:
07MnCrMoVR钢
,
焊接热循环
,
热影响区
,
冲击韧性
,
M-A组元
