徐军
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梁益龙
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姜云
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龙绍檑
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钟丽琼
材料热处理学报
60Si2CrVAT弹簧钢分别采用不同浓度PAG淬火介质和淬火油进行淬火,并在440℃和480℃的温度下进行回火处理,利用透射电镜和拉伸试验机等方法研究了该弹簧钢在不同淬火介质中淬火回火后的微观结构和力学性能的变化.结果表明,PAG淬火介质对其强度和塑性的影响显著.随着PAG浓度的增加,冷却速度降低,马氏体板条数量减少,板条宽度变大,强度和塑性呈现先增后降的趋势;冷速最快的5％ PAG淬火回火后,针状的ε-碳化物未完全分解,容易在其尖端引起应力集中,使得力学性能较低;冷速最慢的油淬回火后,由于碳化物沿原奥氏体晶界和马氏体板条界析出,固溶度的下降,马氏体板条宽度的变大及数量的减少,最终也使得其强度、塑性和冲击韧性降低;只有冷速适中的13％ PAG淬火后得到的综合力学性能最佳.
关键词:
60Si2CrVAT弹簧钢
,
PAG淬火介质
,
力学性能
,
碳化物
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微观结构
雷磊
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梁益龙
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杨明
,
姜云
,
龙绍檑
材料导报
doi:10.11896/j.issn.1005-023X.2016.18.021
在DIL805A/T热模拟机上对60Si2CrVAT弹簧钢进行了等温单向热拉伸实验,研究了该弹簧钢在温度900～1050℃、应变速率0.001～1 s-1条件下的高温变形及动态再结晶行为.使用包含变形激活能Q和温度T的双曲正弦形式修正的Arrhenius关系来描述60Si2CrVAT弹簧钢高温拉伸变形时的最大变形抗力方程;在此基础上,引入参数α(ε)、n(ε)、Q(ε)和A(ε)得到包含σ、ε、T、ε的本构方程.结果表明,由本构方程计算得到的应力值和实验值有较好相关性(R2=0.98985),平均相对误差绝对值为3.6646％;最后采用加工硬化率法通过对θ-σ和lnθ-ε曲线进行三次多项式拟求解拐点的方法,得到了不同变形条件下发生动态再结晶的临界应力和临界应变值,建立了临界应力、临界应变和Z参数的关系,得到了动态再结晶的临界应力和临界应变方程.
关键词:
60Si2CrVAT弹簧钢
,
高温拉伸
,
本构方程
,
动态再结晶
,
临界应变
范航京
,
梁益龙
,
雷磊
,
龙绍檑
,
杨明
机械工程材料
doi:10.11973/jxgccl201701021
在相变仪上对20CrNi2Mo 钢进行热模拟压缩试验，研究了其在840℃时不同变形量(0~50％)下的热压缩变形行为，并分析了它的显微组织和硬度。结果表明：20CrNi2Mo 钢流变应力曲线呈现出明显的动态再结晶特征；当变形量达到10％时，会发生动态再结晶；随着变形量增加，晶粒逐渐细化，之后尺寸基本保持稳定，当变形量达到50％时，进入完全再结晶状态；随着变形量逐渐增大，马氏体板条束逐渐细化，残余奥氏体含量降低；当变形量由10％增至20％时，硬度显著增大，而后趋于稳定。
关键词:
20CrNi2Mo钢
,
热压缩
,
动态再结晶
,
显微组织
易艳良
,
梁益龙
,
龙绍檑
材料热处理学报
在DIL805A/D相变仪上对试样进行热处理并测出相变点,应用余氏理论(EET)计算出相结构因子,并采用光学显微镜(OM)、透射电镜(TEM)及AMI-21型奥氏体测量仪对微观组织、亚结构及残留奥氏体量进行了观察与测量.分析了空冷条件下稀土对GDL-1钢连续转变的影响.结果表明:添加一定量稀土后,有τ/t ＜1,形成的核胚不会被侧向迁移的台阶吞并,可以激发形核长大,形成贝氏体多层次精细亚结构.稀土的添加使GDL-1钢中Fe-C-RE的偏聚单元增大(相结构因子nA和FCD值同时增大),造成Fe-C-RE偏聚结构单元对相变的阻力增加,抑制粒状贝氏体形成同时细化贝氏体铁素体组织及亚结构.稀土增加残留奥氏体量,且提高其稳定性.
关键词:
稀土
,
亚结构
,
残留奥氏体
,
相结构因子
